Участок 3

Гидравлический уклон на участке

_с-V={[((P_с/g*)+z_с)-((P_V/g*)+z_V)]}/[1.05*( l₃)]={[(( 508702/9.81*999)+5)-((1*10⁵/9.81*999)+25)]}/[1.05*(150)]=0.455

1.Допустимые потери на участке

H’=g*_e-IV*l_3пр=9.81*1.05*150*0.455=695.28 Дж/кг

2.Задаёмся’= 0.02

3.Задаёмся l’_пр=1.05*l=1.05*150=157.5 м

4. Допустимый диаметр

D=0.96*(’* l’_пр*Q²/ H’)^0.2=0.96*(0.02*157.5*(300/3600)²/695.28)^0.2=0.12м

5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу D_нар=144мм, =9.5мм с внутренним расчётным диаметром D = D_нар-2=144-9.5*2=125мм=0.125м

6.Определяем фактическую скорость воды на участке.

v=Q/0.785*D²=(300/3600)/0.785*0.125²=6.794м/с

7. Определяем число Рейнольдса.

Re=v*d/=6.794*0.125/1.096*10^-6=774863.14

Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости К_э=0.5 мм.

Предельные числа Рейнольдса.

Re¹_пр=10* D/ К_э=10*0.125/0.5*10^-3=2500

Re²_пр=500* D/ К_э=500*0.125/0.5*10^-3=125000

т.к. Re Re²_пр, зона гидравлически шероховатого трения.

8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.

=0.11*( К_э/D)^0.25=0.11*(0.5/125)^0.25=0.0277

9. Для задвижки _з=0.1. для тройника имеем D_б/ D₀=D₃/ D₂=0.125/0.5=0.25; Q_б/Q₀=Q₃/Q₂=300/1293=0.232. По табл.17 лит.1 находим 1 _тр=1.525.

10. l_пр=l₂+*D/₃=150+1.625*0.125/0.0277=156.88м.

11.Фактические потери Н=* l_пр*v²/2*D=0.0246*156.88*6.794²/2*0.125=712.54Дж/кг

Участок 10

1.Допустимые потери на участке

H’=g*_e-VII*l_10пр=9.81*1.05*120*0.0708=87.51 Дж/кг

2.Задаёмся’= 0.02

3.Задаёмся l’_пр=1.05*l=1.05*120=126 м

4. Допустимый диаметр

D=0.96*(’* l’_пр*Q²/ H’)^0.2=0.96*(0.02*126*(143/3600)²/87.51)^0.2=0.135м

5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу D_нар=144мм, =9.5мм с внутренним расчётным диаметром D = D_нар-2=144-9.5*2=125мм=0.125м

6.Определяем фактическую скорость воды на участке.

v=Q/0.785*D²=(143/3600)/0.785*0.125²=3.2385м/с

7. Определяем число Рейнольдса.

Re=v*d/=3.2385*0.125/1.096*10^-6=369354.47

Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости К_э=0.5 мм.

Предельные числа Рейнольдса.

Re¹_пр=10* D/ К_э=10*0.125/0.5*10^-3=2500

Re²_пр=500* D/ К_э=500*0.125/0.5*10^-3=125000

т.к. Re Re²_пр, зона гидравлически шероховатого трения.

8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.

=0.11*( К_э/D)^0.25=0.11*(0.5/125)^0.25=0.0277

9. Для задвижки _з=0.1. для тройника имеем D_б/ D₀=D₁₀/ D₉=0.125/0.25=0.5; Q_б/Q₀=Q₁₀/Q₉=143/693=0.206. По табл.17 лит.1 находим 1 _тр=2.8.

10. l_пр=l₂+*D/₃=150+2.8*0.125/0.0277=162.63м.

11.Фактические потери Н=* l_пр*v²/2*D=0.0277*162.63*3.2385²/2*0.125=188.98Дж/кг

Расчёт подогревателя

P_N’=P_е+g**(z_N-z_N’+ h_подогр)= 569701.8 +9.81*980.4*(5-5+16)= 723585.4 Па(1.11)

Участок с раздачей

Потери в трубопроводе с раздачей

H=A_KB*l*Q²/3=86.22*130*(143/3600)²/3=17.69 Дж/кг

Участки 15, 16 и 17

Т.к. длины участков 15, 16 и 17 отличаются мало, то примем что Q₁₅= Q₁₆= Q₁₇=250/3=83.33 м³/ч. Поэтому расчёт ведём для участка 16, считая что для участков 15 и 17 соответствующие параметры совпадают.

Гидравлический уклон на участке примем равным 0.09

1.Допустимые потери на участке

H’=g*_К-*l_16пр=9.81*1.05*180*0.09=166.9 Дж/кг

2.Задаёмся’= 0.02

3.Задаёмся l’_пр=1.05*l=1.05*180=189 м

4. Допустимый диаметр

D=0.96*(’* l’_пр*Q²/ H’)^0.2=0.96*(0.02*189*(83.33/3600)²/166.9)^0.2=0.998м

5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу D_нар=118мм, =9мм с внутренним расчётным диаметром D = D_нар-2=118-9*2=100мм=0.1м

6.Определяем фактическую скорость воды на участке.

v=Q/0.785*D²=(83.33/3600)/0.785*0.1²=2.95м/с

7. Определяем число Рейнольдса.

Re=v*d/=2.95*0.1/1.096*10^-6=269041.1

Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости К_э=0.5 мм.

Предельные числа Рейнольдса.

Re¹_пр=10* D/ К_э=10*0.1/0.5*10^-3=2000

Re²_пр=500* D/ К_э=500*0.1/0.5*10^-3=100000

т.к. Re Re²_пр, зона гидравлически шероховатого трения.

8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.

=0.11*( К_э/D)^0.25=0.11*(0.5/100)^0.25=0.0293

9.Для тройника имеем D_б/ D₀=D₁₆/ D₁₃=0.1/0.25=0.4; Q_б/Q₀=Q₁₆/Q₁₃=250/550=0.455. По табл.17 лит.1 находим 1 _тр=1.5.

10. l_пр=l₂+*D/₃=180+1.5*0.1/0.0293=185.12м.

11.Фактические потери Н=* l_пр*v²/2*D=0.0293*185.12*2.95²/2*0.1=236Дж/кг

Участок	Длина участка, м	Расход, м3/час	Диаметр, мм	Скорость, м/с	Допустимая потеря энергии, Дж/кг
9	110	150	118	3.92	61.97
13	150	550	274	3.11	84.52
14	160	300	222	2.65	90.15
18	200	300	222	2.65	112.65
6	100	150	118	3.31	46.867
3	150	300	144	3.794	69.528
10	120	143	144	3.24	87.51