Участок 14

1.Допустимые потери на участке

H’=g*_e-IV*l_14пр=9.81*1.05*160*0.0547=90.15 Дж/кг

2.Задаёмся’= 0.02

3.Задаёмся l’_пр=1.05*l=1.05*160=168 м

4. Допустимый диаметр

D=0.96*(’* l’_пр*Q²/ H’)^0.2=0.96*(0.02*168*(300/3600)²/90.15)^0.2=0.184м

5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу D_нар=222мм, =11мм с внутренним расчётным диаметром D = D_нар-2=222-11*2=200мм=0.2м

6.Определяем фактическую скорость воды на участке.

v=Q/0.785*D²=(300/3600)/0.785*0.2²=2.65м/с

7. Определяем число Рейнольдса.

Re=v*d/=2.65*0.2/1.096*10^-6=483576.6

Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости К_э=0.5 мм.

Предельные числа Рейнольдса.

Re¹_пр=10* D/ К_э=10*0.2/0.5*10^-3=4000

Re²_пр=500* D/ К_э=500*0.2/0.5*10^-3=200000

т.к. Re Re²_пр, зона гидравлически шероховатого трения.

8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.

=0.11*( К_э/D)^0.25=0.11*(0.5/200)^0.25=0.0246

9.Значение коэффициента сопротивления тройника принимаем по табл.17 лит.1 для случая разделения потоков и для учёта потерь энергии в боковом отводе.

Т.о. для тройника имеем D_б/ D₀=D₁₃/ D₉=0.2/0.25=0.8; Q_б/Q₀=Q₄/Q₂=300/550=0.5454. По табл.17 лит.1 находим 1 _тр=2.75._з=0.1. Для резкого поворота трубы =1.25

10. l_пр=l₂+(_тр+_з+)D/₃=160+4.1*0.2/0.0246=193.33м.

11.Фактические потери

Н=* l_пр*v²/2*D=0.0246*193.33*2.65²/2*0.2=83.5Дж/кг

Участок 18

1.Допустимые потери на участке

H’=g*_e-IV*l_18пр=9.81*1.05*200*0.0547=112.68 Дж/кг

2.Задаёмся’= 0.02

3.Задаёмся l’_пр=1.05*l=1.05*200=210 м

4. Допустимый диаметр

D=0.96*(’* l’_пр*Q²/ H’)^0.2=0.96*(0.02*210*(300/3600)²/112.68)^0.2=0.184м

5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу D_нар=222мм, =11мм с внутренним расчётным диаметром D = D_нар-2=222-11*2=200мм=0.2м

6.Определяем фактическую скорость воды на участке.

v=Q/0.785*D²=(300/3600)/0.785*0.2²=2.65м/с

7. Определяем число Рейнольдса.

Re=v*d/=2.65*0.2/1.096*10^-6=483576.6

Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости К_э=0.5 мм.

Предельные числа Рейнольдса.

Re¹_пр=10* D/ К_э=10*0.2/0.5*10^-3=4000

Re²_пр=500* D/ К_э=500*0.2/0.5*10^-3=200000

т.к. Re Re²_пр, зона гидравлически шероховатого трения.

8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.

=0.11*( К_э/D)^0.25=0.11*(0.5/200)^0.25=0.0246

9. Для резкого поворота трубы =1.25

10. l_пр=l₂+*D/₃=200+1.25*0.2/0.0246=210.16м.

11.Фактические потери Н=* l_пр*v²/2*D=0.0246*210.15*2.65²/2*0.2=112.7Дж/кг

Участок 6

Гидравлический уклон на участке

_m-1={[((P_m/g*)+z_m)-((P_I/g*)+z_I)]}/[1.05*( l₆)]={[(( 472389.2/9.81*999)+5)-((2*10⁵/9.81*999)+15)]}/[1.05*(100)]=0.455

1.Допустимые потери на участке

H’=g*_e-IV*l_3пр=9.81*1.05*100*0.455=468.67Дж/кг

2.Задаёмся’= 0.02

3.Задаёмся l’_пр=1.05*l=1.05*100=105 м

4. Допустимый диаметр

D=0.96*(’* l’_пр*Q²/ H’)^0.2=0.96*(0.02*105*(150/3600)²/468.67)^0.2=0.0913м

5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу D_нар=118мм, =9мм с внутренним расчётным диаметром D = D_нар-2=118-9*2=100мм=0.1м

6.Определяем фактическую скорость воды на участке.

v=Q/0.785*D²=(150/3600)/0.785*0.1²=5.308м/с

7. Определяем число Рейнольдса.

Re=v*d/=5.308*0.1/1.096*10^-6=484306.6

Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости К_э=0.5 мм.

Предельные числа Рейнольдса.

Re¹_пр=10* D/ К_э=10*0.1/0.5*10^-3=2000

Re²_пр=500* D/ К_э=500*0.1/0.5*10^-3=100000

т.к. Re Re²_пр, зона гидравлически шероховатого трения.

8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.

=0.11*( К_э/D)^0.25=0.11*(0.5/100)^0.25=0.02925

9. Для задвижки _з=0.1. для тройника имеем D_б/ D₀=D₆/ D₅=0.1/0.25=0.4; Q_б/Q₀=Q₆/Q₅=150/300=0.5. По табл.17 лит.1 находим 1 _тр=1.3.

10. l_пр=l₂+*D/₃=150+1.4*0.1/0.02925=154.79м.

11.Фактические потери Н=* l_пр*v²/2*D=0.02925*154.79*5.308²/2*0.1=637.82Дж/кг