Участок 10

1.Допустимые потери на участке

H’=g*_e-VII*l_10пр=9.81*1.05*150*0.0484=74.8 Дж/кг

2.Задаёмся ’= 0.04

3.Задаёмся l’_пр=1.05*l=1.05*150=157.5 м

4. Допустимый диаметр

D=0.96*(’* l’_пр*Q²/ H’)^0.2=0.96*(0.04*157.5*0.0963²/74.8)^0.2=0.229 м

5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу D_нар=274мм, =12мм с внутренним расчётным диаметром D = D_нар-2=274-12*2=250мм =0.25м

6.Определяем фактическую скорость воды на участке.

v=Q/0.785*D²=0.0963/0.785*0.25²=1.96м/с

7. Определяем число Рейнольдса.

Re=v*d/=1.96*0.25/1.246*10^-6=393258

Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости К_э=1 мм.

Предельные числа Рейнольдса.

Re¹_пр=10* D/ К_э=10*0.2/1*10^-3=2000

Re²_пр=500* D/ К_э=500*0.2/1*10^-3=100000

т.к. Re Re²_пр, зона гидравлически шероховатого трения.

8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.

=0.11*( К_э/D)^0.25=0.11*(1/250)^0.25=0.0277

9.Значение коэффициента сопротивления тройника принимаем по табл.17 лит.1 для случая разделения потоков и для учёта потерь энергии в боковом отводе.

Т.о. для тройника имеем D_б/ D₀=D₁₀/ D₉=0.20/0.25=0.8; Q_б/Q₀=Q₁₀/Q₉=96.3/436.3=0.22. По табл.17 лит.1 находим 1 _тр=11.56.

Назначение задвижки на участке 10 - отключение участка при авариях. В рабочем режиме она полностью открыта, следовательно, для нее _з=0.1 (табл. 12).

10. l_пр=l₂+(_тр+_з)*D/₃=150+(11.56+0.1)*0.2/0.0277=234.2 м.

11.Погрешность

<5%

12.Фактические потери

Дж/кг

13. Давление в конце участка:

Па

Расчёт подогревателя

Па

Участок с раздачей

Потери в трубопроводе с раздачей

H=A_KB*l*Q²/3=2.528*100*0.0963²/3=0.7 Дж/кг

Трубопровод имеет сложное ответвление на насос и в водонапорный бак IV. Средние гидравлические уклоны на направлениях s-H и s-IV:

Т.к. _e-IV_e-H, то главной магистралью ответвления считаем направление на насос.

Участок 13

1.Допустимые потери на участке

H’=g*_e-Н*l_13пр=9.81*1.05*150*0.1559=241 Дж/кг

2.Задаёмся’= 0.035

3.Задаёмся l’_пр=1.05*l=1.05*150=157,5 м

4. Допустимый диаметр

D=0.96*(’* l’_пр*Q²/ H’)^0.2=0.96*(0.035*157,5*0,0861²/241)^0.2=0,169 м

5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу D_нар=222мм, =11мм с внутренним расчётным диаметром D = D_нар-2=222-2*11=200мм=0.2м

6.Определяем фактическую скорость воды на участке.

v=Q/0.785*D²=0,0861/0.785*0.2²=2,74м/с

7. Определяем число Рейнольдса.

Re=v*d/=2,74*0.2/1.246*10^-6=439807

Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости К_э=1 мм.

Предельные числа Рейнольдса.

Re¹_пр=10* D/ К_э=10*0.15/1*10^-3=1500

Re²_пр=500* D/ К_э=500*0.15/1*10^-3=75000

т.к. Re Re²_пр, зона гидравлически шероховатого трения.

8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.

=0.11*( К_э/D)^0.25=0.11*(1/200)^0.25=0,0293

9.Для тройника имеем Q_п/Q₀=Q₁₃/Q₉=310/436=0.711. По табл.17 лит.1 находим 1 _тр=7,27.

10. l_пр=l₁₃+(+_тр)*D/₃=150+7,27*0.15/0.0293=187,2 м.

11.Фактические потери Н=* l_пр*v²/2*D=0.0314*187.2*2.74²/2*0.15=147.1 Дж/кг

12.Погрешность

13. Давление в конце участка:

Па