3.2.2 Предварительные размеры подошвы фундамента:
3.2.3 Расчетное сопротивление грунта:
d1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле
hs - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;
hcf - толщина конструкции пола подвала 0,2 м;
gcf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, 24 кН/м3 (тс/м3);
где - коэффициенты, условий работы, принимаемые по табл. 5.4
СП 22.13330.2011;
- т.к. характерисики грунта взяты из лабораторных исследований;
- коэффициенты, принимаемые по табл. 5.5 СП 22.13330.2011;
- т.к. ;
кН/м3 - удельный вес грунта под подошвой;
кН/м3
- удельный вес грунта над подошвой;
db - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B £ 20 м и глубиной свыше 2 м принимается db = 2 м;
кПа - удельное сцепление грунта под подошвой;
3.2.4 Определение размеров подошвы фундамента:
т.к ширина подколонника 1,2 м принимаем ширину ленты 1,2 м
3.2.5 Конструирование фундамента:
Рис.6 - Ленточный фундамент
3.2.6 Среднее давление под подошвой фундамента:
3.2.7 Краевые напряжения:
3.3 Расчет свайного фундамента
3.3.1 Предварительная длина сваи:
Р
ис.7
- К расчету свайного фундамента
Предварительную длину сваи выбираем 8м из геологических соображений. По ГОСТ 19804-79* принимаем сваю СНпр8-35 , квадратного сечения 350*350, марка бетона В15, класс арматуры А240 (4Ǿ12).
3.3.2 Глубина заложения ростверка:
Принимаем по конструктивным соображениям.
3.3.3 Определение несущей способности сваи:
Глубина погруже- |
Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай-оболочек, погружаемый без выемки грунта, R, кПа (тс/м3) |
||||||||
ния нижне- |
песчаных грунтов средней плотности |
||||||||
го конца сваи, м. |
гравелистых |
крупных |
- |
средней крупности |
мелких |
пылеватых |
- |
||
|
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном |
||||||||
|
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
||
3 |
7500 (750) |
6600 (660) 4000 (400) |
3000 (300) |
3100 (310) 2000 (200) |
2000 (200) 1200 (120) |
1100 (110) |
600 (60) |
||
4 |
8300 (830) |
6800 (680) 5100 (510) |
3800 (380)
|
3200 (320) 2500 (250) |
2100 (210 ) 1600 (160) |
1250 (125) |
700 (70) |
||
5 |
8800 (880) |
7000 (700) 6200 (620) |
4000 (400) |
3400 (340) 2800 (280) |
2200 (220) 2000 (200) |
1300 (130) |
800 (80) |
||
7 |
9700 (970) |
7300 (730) 6900 (690) |
4300 (430) |
3700 (370) 3300 (330) |
2400 (240) 2200 (220) |
1400 (140) |
850 (85) |
||
10 |
10500 (1050) |
7700 (770) 7300 (730) |
5000 (500) |
4000 (400) 3500 (350) |
2600 (260) 2400 (240) |
1500 (150) |
900 (90) |
||
15 |
11700 (1170) |
8200 (820) 7500 (750) |
5600 (560) |
4400 (440) 4000 (400) |
2900 (290) |
1650 (165) |
1000 (100) |
||
-
определёно методом интерполяции
где
- коэффициент условий работы сваи в
грунте, принимаемый
= 1;
R=2622кПа- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,
принимаемое по табл.7.2 СП24.13330.2011;
A - площадь опирания на грунт сваи, м2;
- расчетные
сопротивления слоев грунта основания
на боковой поверхности сваи, принимаемые
по табл.7.3 СП24.13330.2011;
hi - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
- коэффициент
условий работы;
- коэффициент
условий работы;
Допустимая нагрузка на сваю:
где
коэффициент надежности, принимаемый
равным 1,4 согласно СП24.13330.2011