
- •Содержание
- •1. Генеральный план
- •2. Объемно-планировочное решение
- •3. Конструктивное решение
- •3.1 Производственный корпус…….…………………………….…..…..
- •Заключение………………………………………………………………………
- •Введение
- •Генеральный план.
- •Функциональное зонирование
- •Транспортные связи
- •Озеленение и благоустройство
- •2. Объемно-планировочное решение.
- •2. Объемно-планировочное решение.
- •2.1. Производственный корпус
- •2.1.1. Назначение здания
- •2.1.2. Особенности функционального процесса.
- •2.3 Функциональная схема
- •2.3 Объемно-планировочные показатели
- •3. Конструктивное решение.
- •3.1. Производственный корпус
- •3.1.1 Выбор материала каркаса и типовой серии
- •3.1.2. Фундаменты
- •3.1.3. Колонны
- •3.1.4. Ригели.
- •3.1.5. Несущие элементы покрытий и перекрытий
- •3.1.6. Стены
- •3.1.7. Перегородки
- •3.1.8. Остекление
- •3.1.9. Полы
- •3.1.10. Двери и ворота
- •3.1.11. Лестницы
- •3.1.12. Лифты
- •3.1.13. Элементы связей
- •3.1.14. Кровля
- •3.1.15. Привязка колонн и наружных стен к координационным осям
- •3.1.16. Обеспечение пространственной жесткости каркаса здания
- •3.1.17. Наличие деформационных швов
- •3.1.18. Отвод воды с покрытия
- •3.2. Теплотехнический расчет
- •4. Инженерное оборудование здания , воздушная среда, шум и вибрация
- •5. Архитектурно-композиционное решение.
- •Заключение
- •Библиографический список.
- •Приложение ж (продолжение)
3.1.16. Обеспечение пространственной жесткости каркаса здания
Конструкция каркаса запроектирована с частичным защемлением ригелей в колоннах. Практически принятое соединение можно считать шарнирным, так как узел сопряжения колонны с ригелем не способен воспринимать изгибающие моменты от ветровых нагрузок. Такой каркас не обладает рамными свойствами, а работает по связевой схеме. Все нагрузки, вызывающие горизонтальное перемещение остова, воспринимаются системой сквозных вертикальных диафрагм жесткости, связанных в пространственную коробчатую систему жесткими горизонтальными дисками перекрытий.
3.1.17. Наличие деформационных швов
По унифицированным типовым секциям расстояние между температурными швами принято 72м. Так как длина здания превышает 72м (108м), то в поперечном направлении устраивается температурный шов. Температурный шов выполняется без вставки. Расстояние между колоннами (по осям) равно 1000 мм, ось температурного шва проходит по середине, Осадочных швов в здании нет.
3.1.18. Отвод воды с покрытия
Для
отвода дождевых и талых вод с покрытия
здания предусмотрен внутренний
организованный водоотвод. Размещение
водосточных воронок на кровле производится
в зависимости от допустимой площади
водосбора на одну воронку.
Максимальная
площадь водосбора на одну воронку равна
/15,
табл.34.2/, /11/.
Площадь покрытия:
.
.
Минимальное число водосточных воронок 3. Применяем три воронки на каждую полуповерхность.
Тип применяемых воронок на рисунке 3.2.
Рисунок 3.2. Тип воронки.
3.2. Теплотехнический расчет
Промышленная фабрика расположена в городе Киров. Согласно (рис.2, /2/) город расположен во 2 зоне влажности, т.е. нормальной. Из рис.1, /16/) климатический район для строительства – IВ. Схема стены на рисунке 3.6.
Для стены:
1.Цементно-песчаная штукатурка:
=1800 кг/м3. =0,93 Вт/(м С)
(п.7.1.прил.3*, /17/)
2.Пенобетон:
=2500 кг/м3. = 0,47 ВТ/(м. С)
(п.2.прил.3*, /17/)
3.Жесткие минераловатные плиты на синтетическом
связующем (ГОСТ 15588-86):
=40 кг/м3. =0,06 Вт/(м.С)
(.прил.3*, /17/)
Исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий определяем по формуле (форм.1, /17/) требуемое сопротивление теплопередаче стены:
Rтро= n (tв-tн) / дtн в = 1(16+31) / 5,4*8,7 = 1,0(кв.м.С)/Вт.
tв = 16C (/3/)tн = -31C (ст.9,табл.1,/2/)
tнст= tв -tр , /17, табл.2*/ ;( tр=10C /3, табл. I.22/);
в = 8,7 (табл.4*,/17/)
n = 1 (табл.3*,/17/)
Определяем Rтро, исходя из условия энергосбережения:
По формуле (форм.1а, /17/) находим градусо-сутки отопительного периода (ГСОП):
ГСОП = (tв-tот.пер) Zот.пер = (16+5,4)*230 = 5060 C сут.
tот.пер = -6 С (стр.9,табл.1,/2/)
Zот.пер = 230 сут. (стр.9,табл.1,/2/)
По (табл.1а,/3/), с помощью метода интерполяции находим:
для стены: Rтро = [(5060-4000)/2000]*(1,4-1,1)+1,1 = 1,259 кв.м.С /Вт
Согласно (п.2.1,/17/) приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rо следует принимать не менее большего из двух найденных требуемых, т.е. для стены: Rо 1,259 кв.м.С/Вт
С учетом (форм.4,/17/) находим толщину утеплителя для стены:
ут = [1,259- (1/8,7)-(0,02/0,93)-(0,2/0,47)]*0,06 = 0,04 м.
Таким образом, принимаем 1 слой минераловатных плит, толщиной 40 мм. Общая толщина стены 20+200+40+10+10=280 мм.
Для перекрытия:
Согласно /14/ выбираем конструкцию крыши с инверсионной кровлей. Схема крыши рисунок 3.7.
1.Железобетонная плита:
=2500 кг/м3. = 2,04 Вт/(м.С)
(п.1, прил.3*,/17/)
2. Пеноплэкс [“Тёплый дом”, стр. 349].
= 35 кг/м3. = 0,029 Вт/(мС)
Исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий определяем по формуле (форм.1,/17/) требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия.
: Rтро = n (tв-tн) / дtн в = 1(18+26) / 5,6*8,7 = 0,903 (кв.м.С)/Вт Величины те же кроме tнпер =0,8(tв- tр), , /17, табл.2*/,/табл.2,/17/
ГСОП=(tв-tот.пер)*Zот.пер=(16+5,4)*231=4944C сут
Rтро = [(4944-4000)/2000]*(2,2-1,8)+1,8 = 1,98 кв.м.С/Вт
для чердачного перекрытия: Rо 1,98кв.м.С/Вт
ут = [1,98- (1/8,7)-(0,4/2,04)-(0,02/0,93)-(1/23)]*0,029 = 0,047 м.
Таким образом, принимаем 1 плиту с толщиной 50 мм. Общая толщина крыши-400+50+20=470 мм.
Для окна: Rтро = 0,31 (кв.м.С)/Вт, так как tв-(-tн) = 47 C (табл.9,/17/)
ГСОП: Rтро= [(4944-4000)/2000]*(0,35-0,3)+0,3 = 0,327 (кв.м.С)/Вт
Для окна: Rо 0,327 кв.м.С/Вт
По (прил.6,/17/) принимаем в качестве заполнения окон однокамерный стеклопакет с обычным стеклом, имеющий приведенное сопротивление теплопередаче, равное 0,38 кв.м.С/Вт