
- •В ведение
- •1 .Параметры защищаемого оборудования
- •1.1 Параметры защищаемого трансформатора сведены в таблицу 1.
- •1.2 Параметры защищаемой кабельной линии 10 кВ сведены в таблицу 2.
- •1.3 Параметры воздушной линии 35 кВ сведены в таблицу 3.
- •2 . Выбор типов устройств релейной защиты
- •2.1 Выбор релейной защиты трансформатора.
- •3 . Расчет токов короткого замыкания
- •3 .3.1 Расчет сопротивлений обмоток трансформатора сведен в таблицу 5.
- •3 .4 Расчет токов короткого замыкания ведется табличным методом.
- •4 . Расчет релейной защиты заданных элементов подстанции
- •4.1 Расчет защит трансформатора
- •4.1.1 Газовая защита
- •4.1.2 Продольная диф. Защита
- •4.1.3 Защита от внешних к.З.
- •4.1.3.1 Расчет защиты со стороны низшего напряжения
- •4.1.3.2 Расчет защиты со стороны среднего напряжения
- •4.1.3.3 Расчет защиты со стороны высшего напряжения
- •4.1.3.4 Расчет комбинированного пуска по напряжению со стороны 10 кВ
- •4.1.3.5 Расчет комбинированного пуска по напряжению со стороны 35 кВ
- •4 .2 Расчет защит кабельной линии
- •4.2.1.2 I I ступень – мтз с выдержкой времени
- •4.2.2 Защита от однофазных замыканий на землю
- •5 . Проверка трансформаторов тока на десятипроцентную погрешность
- •6 . Список литературы
4 . Расчет релейной защиты заданных элементов подстанции
4.1 Расчет защит трансформатора
4.1.1 Газовая защита
Газовая защита реагируют на все виды повреждений внутри бака трансформатора и РПН. Защита действует на сигнал при небольших повреждениях и на отключение при больших повреждениях.
В соответствии с методическими указаниями по выполнению курсового и дипломного проектирования по РЗ и А электроэнергетических систем выбирается РГТ, ВБ 80/Q (диаметр проходного сечения 80 мм; форма фланца-квадратная ) с уставкой по скорости потока масла 0,65 м/с.
Для защиты бака РПН выбирается реле типа РСТ-25 URF 25/10 с уставкой по скорости потока масла 2,5 м/с.
4.1.2 Продольная диф. Защита
Защита выполняется с реле ДЗТ-11.
Тормозная обмотка включена на сумму токов со стороны низшего и среднего напряжений.
Первичные токи для всех сторон защищаемого трансформатора сведены в таблице 7.
Наименование величины |
Обознач. и метод опред. |
Числовое значение для стороны |
||
110 кВ |
35 кВ |
10 кВ |
||
Первичный ток на стороне защ. тр-ра. соотв. его мощности, А. |
Iном=Sном/√3·Uном.ср. |
40000/√3·115=201 |
40000/√3·38,5= =600 |
40000/√3·11= =2102 |
Схема соединения тр-ов. тока. |
- |
Δ |
Δ |
Y |
Коэфициент трансформации. |
КI |
400/5 |
1500/5 |
3000/5 |
Вторичный ток в плечах защиты соотв. мощности защ. тр-ра, А. |
Iн.в.=Iном·Ксх/КI |
201√3/80=4,35 |
600√3/300=3,46 |
2102·1/600= =3,5 |
Т
аблица
7
Минимальный ток срабатывания защиты определяется по отстройке от броска тока намагничивания при включении трансформатора под напряжение
Iсзmin=Kотс·Iном.тр-ра=1,5·201=301,5 А
За основную сторону принимаем сторону высокого напряжения.
Определение числа витков рабочей обмотки НТТ сведено в таблицу 8.
Т
аблица
8
Наименование величины. |
Обозначение и метод определения. |
Числовое значение |
Ток срабатывания реле на основной стороне. |
Iсз.расч.=Iсз.·Ксх./Кi110 |
301,5·√3/80=6,52 А. |
Число витков обм. НТТ реле для основной стороны . Расчетное : Принятое: |
Wосн.расч.=Fср/Iср.осн
Wосн= W2ур |
100/6,52=15,33 А.
15 |
Число витков раб. обм. НТТ реле для стороны 35кВ. Расчетное : Принятое: |
Wiрасч.= Wосн·Iосн,в/I1в
W1= W1ур |
15·4,35/3,46=18,86 А.
19 |
Число витков раб. обм. НТТ реле для стороны 10 кВ. Расчетное : Принятое: |
W2расч= Wосн·Iосн,в/I2в
W2= W1ур |
15·4,35/3,5=18,64
19 |
Выбор необходимого числа витков тормозной обмотки НТТ реле сведен в таблицу 9. Таблица 9
Наименование величин |
Обозначение и метод определения |
Числовое значение |
Результирующий ток в тормозной обмотке, А |
Iторм.=Iторм.нн-Iторм.сн·Iсн.в./Iнн.в. |
│1620-1620/2·3,46 /3,5│=819,26 А |
Первичный ток небаланса с учетом состояния I″н.б.расч.,А |
Iнб.расч = =│Кпер.·Кодн.·ε·Iк.мах│+│(ΔUα·Ктокα+ΔUβ· Ктокβ)· Iк.мах│+│( WIрасч.-WI)/ WIрасч.·КтокI+( WIIрасч.-WII)/ WIIрасч.· КтокII)│· Iк.мах |
1·1·0,1·1620+ (0,16·0,5+0,05·0,5)· 1620+│18,86-19/18,86·0,5-18,64-19/18,64·1│·1620= =354,55 А |
Число витков тормозной обмотки НТТ реле: Расчетное : Принятое: |
Wторм.=Котс.· Iн.б..расч.·Wраб.расч./ Iторм.·tgα Wторм.= Wт. |
1,5·354,55·18,64/819,26· 0,75=16,13 18 |
Определение
чувствительности
1) Определение чувствительности защиты при к.з. в защищаемой зоне , когда торможение отсутствует (К.з. между двумя фазами на стороне низшего напряжения трансформатора в точке К-2 при раздельной работе тр-ров):
Первичный ток срабатывания защиты
I
=
I
·0,87=860·0,87=748,2
А
Коэффициент чувствительности
kч=
=
=2,48
>1,5
2) Определение чувствительности защиты при к.з. в защищаемой зоне , когда имеется торможение (К.з. между двумя фазами на стороне низшего напряжения трансформатора в точке К-2 при параллельной работе тр-ров)
Первичный ток срабатывания защиты
I
=
I
=
I
·0,87=1180·0,87=1026,6
А
Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке НТТ реле на стороне 110 кВ
Iраб.,р
110=
=
=8,86
А
Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке НТТ реле на стороне 35 кВ и тормозной обмотке
Iраб.,р
35=Iторм,
р=
=19,4
А
Определяется рабочая Fраб и тормозная Fторм МДС НТТ реле
Fраб
=
=8,86·15+19,4·19=501,5
А
Fторм
=Iторм,
р·
19,4·18=349,2
А
В соответствии с п.3.2.9 Руководящих указаний по релейной защите понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110-500 кВ по характеристике срабатывания реле, соответствующей максимальному торможению, графически определяется МДС срабатывания реле Fраб.с.р.
Fраб.с.р.=
310
А
Коэффициент чувствительности
kч.торм=
=
=1,62
> 1,5