1.2. Выбор комплектных компенсирующих устройств
В целях снижения потерь электроэнергии в питающих сетях и уменьшение значения устанавливаемой мощности КТП, выбираем комплектную конденсаторную установку (ККУ) из таб. 4 (1). Ближайшую к итоговой средней реактивной мощности Qнагр = 157,94 кВАр, но не больше, то есть Qкку =150 кВАр, тогда реактивную мощность после компенсации определим:
Q=Qнагр-Qкку =157,94-150=7,94 кВАр
где реактивная мощность комплектной конденсаторной установки Q =150кВАр для ККУ-0,38-150 напряжением 0,38кВ.
Средняя полная мощность нагрузки трансформатора :
Sнагр
=
=
=266,11
кВА
1.3. Предварительный выбор мощности трансформатора
Так как для электроприемников третьей категории надежности электроснабжения необходимо однотрансформаторная КТП, то мощность предварительно выбираемого трансформатора определяется по формуле:
Sт=Sнагр / 0,95=266,11/0,95=280,12 кВА
Выбираем ближайший большой трансформатор мощностью 400 кВА
1.4. Проверка предварительно выбираемого трансформатора по условию допустимого остаточного напряжения при пуске двигателя наибольшей мощности
Допустимое остаточное напряжение при пуске двигателя
наибольшей мощности должно быть:
UОСТ
>0,85
Остаточное напряжение при пуске двигателя наибольшей мощности:
UОСТ
=
=(1,05
· 0,33)/(0,33+0,022)=0,98>0,85
Индуктивное сопротивление двигателя наибольшей мощности при пуске:
=
=0,382
· 0,92 · 0,89/0,055· 6,5=0,33Ом
индуктивное сопротивление трансформатора:
=
=0,055 ·
0,42
/0,4=0,022
Ом
(тип двигателя 4АН255М4УЗ)
UН=0,38 кВ – номинальное напряжение электродвигателя;
РН=0,055 ,МВт- номинальная мощность электродвигателя;
iП , cosj , hН -соответственно кратность пускового тока и номинальное значения коэффициента мощности и КПД электродвигателя по таб. 6
UНН =0,4кВ - номинальное значение обмотки низшего напряжения;
SТН=0,4 МВА - номинальная мощность трансформатора КТП.
2. Выбор комплектного оборудования
Для определения вводного автомата или рубильника силового распределительного шкафа ШР2 и ШР3 вычисляем электрическую нагрузку, подключаемую к каждаму шкафу.
Дисперсия мощности:
D=n · PН 2 · KИ · q · (0,8-KИ · q) При этом D≥0
Третий центральный момент мощности:
mЗ=Pн · D · (0,8-2 · q · Kи)
Расчет электрической нагрузки шр2
№ на схеме |
Наименова ния обору- дования |
Номинальная мощ- ность РН , кВт |
n |
KИ |
q |
tgj |
Pc ,кВт |
Qc , к ВАр |
Дисперсия мощности D |
Третий цетраль-ный момент mЗ |
2 |
Лебедка |
30 |
1 |
0,1 |
1 |
1,73 |
3,00 |
5,19 |
63,00 |
1134,00 |
3,4 |
Бытовка |
20 |
2 |
0,95 |
0,95 |
0 |
36,1 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
7,8 |
Сварочный аппарат |
120 |
2 |
0,25 |
0,8 |
1 |
48,00 |
48,00 |
3456,00 |
165888,00 |
12,13 |
Компрес-сор |
30 |
2 |
0,55 |
0,9 |
0,75 |
29,70 |
22,28 |
271,76 |
-1549,00 |
16 |
Вентиля-тор |
15 |
1 |
0,55 |
0,9 |
0,75 |
7,43 |
5,57 |
33,97 |
-96,81 |
18 |
На ружное освещение |
30 |
1 |
1 |
1 |
0 |
30 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
|
Итого |
154,23 |
81,04 |
3824,73 |
165376,19 |
|||||
Коэффициент вариации:
n=
=
61,84/154,23=0,40
Коэффициент асимметрии:
g=
=165376,19/3824,73·
=0,70
Расчетная, активная мощность ЭП ШР2:
РР =РС · [1+(1,65+0,3 · g ) · n ]= 154,23[1+(1,65+0,3 · 0,70) · 0,40]=268,98 кВт
Расчетная, полная мощность ЭП ШР2:
SР
=
=
=280,92
кВА
Расчетный ток нагрузки ШР2:
IР=SР
/
· UН
=280,92/
· 0.38=426,81 A
Ток установки теплового расцепителя вводного автомата:
IУ =IР /0.85=426,81/0.85=502,13 A
По IУ=502,13 из табл. выбираем ближайший больший вводный автомат ВА 51-39 номинальный ток автоматического выключателя 630А.