2.Определение расхода пара на турбину.

2.1Определение параметров пара для построения процесса в HS-диаграмме

Давление пара перед соплами первой регулирующей ступени:

(1)

Давление пара за последней ступенью турбины:

(2)

[1,с. 5]

=(0,15-0,18) =12,8-0,15=1,92

=(0,875-0,9)- =0,2-00,875=0,175

[1,с. 6]

Располагаемый теплоперепад ЦВД:

Коэфициент недовырабатки мощности пара теплафикационного отбора:

(3)

2.2Расход пара на турбину по предварительно заданному кпд:

(4)

Задаемся располагаемым теплоперепадом регулирующей ступени ЦВД

кДж/кг [1,с 7]

Внутренний относительный КПД регулирующей ступени:

(5)

м /кг (по Н-S диаграмме)

Полезно используемый тепловой перепад в регулирующей ступени:

= кДж/кг (6)

Давление за регулирующей ступенью:

2.3 Расчёт первого участка

Определяем объёмный расход пара:

м /кг;

м³/с (7)

Отношение давления на входе в участок к давлению на выходе из участка:

(8)

мПа

Определяем располагаемый теплоперепад ЦВД:

кДж/кг

Определяем внутренний относительный КПД:

(9)

[1,рис.2]

Относительную величину потерь с выходной скоростью:

% (10)

[1,рис.3]

кДж/кг

Определяем действительный теплоперепад ЦВД:

кДж/кг (11)

2.4 Расчёт второго участка

Определяем объёмный расход пара:

м /кг;

м /с

Отношение давления на входе в участок к давлению на выходе из участка:

[1,рис.3]

Определяем располагаемый теплоперепад ЦСД:

кДж/кг

Определяем внутренний относительный КПД:

(12)

[1,рис.2]

%

%[1,рис.4]

Относительную величину потерь с выходной скоростью

%

кДж/кг[1,рис.3]

Определяем приведенную теоретическую конечную влажность:

% (13)

Определяем конечную влажность в теоретическом процессе:

% (14)

Определяем располагаемый перепад срабатываемый ниже линии сухого насыщенного пара (X=1) в области влажного пара:

кДж/кг

Определяем среднее давление:

МПа (15)

Определяем действительный теплоперепад ЦСД:

кДж/кг

2.5 Расчёт третьего участка

Определяем объёмный расход пара:

1,2 м /кг;

м /с

Отношение давлений на входе в участок к давлению на выходе из участка:

МПа (16)

Определяем располагаемый теплоперепад ЦНД:

кДж/кг

Определяем внутренний относительный КПД:

%

%[1,рис.2]

%[1,рис.4]

[1,рис.3]

Относительная величина потерь с выходной скоростью

(17)

кДж/кг[1,рис.3]

Определяем приведенную теоретическую конечную влажность:

%

Определяем конечную влажность в теоретическом процессе:

%

Определяем располагаемый перепад срабатываемый ниже линии сухого насыщенного пара (X=1) в области влажного пара:

кДж/кг

Определяем среднее давление:

МПа

Определяем действительный теплоперепад ЦНД:

кДж/кг

Определяем полезно используемый теплоперепад турбины:

кДж/кг

2.6 Определяем уточненный расход пара на турбину:

кг/с (17)

% [1,таб.1]

% [1,таб.1]

3. Тепловой расчёт регулирующей ступени

3.1 Определяем средний диаметр ступени

- степень реакции ступени принимается в пределах 5 10 %

% [1, с.14]

- эффективный угол выхода потока из сопловой решетки;

для одновенечной ступени ( )

[1, с.14]

-коэффициент скорости решетки( )

[1, с.14]

Реактивная изоэнтропийная скорость пара, посчитанная по располагаемому перепаду ступени:

м/с (18)

Окружная скорость вращения диска по среднему диаметру ступени:

м/с (19)

[1, рис.5]

Средний диаметр ступени:

м (20)

3.2 Расчёт сопловой решётки.

3.2.1 Определение типа сопловой решётки.

Располагаемый тепловой перепад сопловой решетки:

кДж/кг (21)

Теоретическая скорость пара на выходе из сопловой решётки при изоэнтропийном расширении:

м/с (22)

Число Маха для теоретического процесса в соплах:

(23)

Скорость звука на выходе из сопловой решетки пи изоэнтропийном истечении:

м/с (24)

- давление за соплами (по Н-S диаграмме)

мПа;

- теоретический удельный объём за соплами (по Н-S диаграмме)

м /кг;

К-показатель изоэнтропы; для перегретого пара ( ) [1, с.16]

При применяют профили решёток с суживающимися каналами.