1.3 Расчет затухания осадки во времени

По данным расчета осадки методом эквивалентного слоя величина осадки

S= 3 см

Расчетная схема соответствует схеме №____2____________

Путь фильтрации воды h=3,8

Средний коэффициент фильтрации , где

hi – мощность отдельных слоев грунта в пределах сжимаемой толщи

ki -коэффициент фильтрации i-го слоя грунта

3,8/{3,8/(3x10^-8)}= 3,0*10^-8м/с м/с

Коэффициент консолидации c_v=k_f /(m_vm∙ γ _w), здесь γ _w=10КН/м³ – удельный вес воды, m_vm – коэффициент относительной сжимаемости грунтов

Сv=3,0*10^-8м/с/(7x10^-5∙10)=0,21*10^-2 м²/c

Изменив единицу измерения коэффициента консолидации (∙ 3,15∙ 107 ∙ 10 4), получим

С_v= 0,21*10^-2 *3,15*10⁷*10⁴ =0,66* 10⁹ см²/год

Найдем значение показателя Т:

= 4*3,8²/3,14²*0,66* 10⁵ =8,8* 10⁵ год

Вычисление затухания осадки во времени представим виде таблицы:

Таблица 3

u	Kt	t=T∙ Kt, годы	St= u∙ S
0,1	0,005	0,044	0,3
0,2	0,02	0,176	0,6
0,3	0,06	0,52	0,9
0,4	0,13	1,1	1,2
0,5	0,24	2,1	1,5
0,6	0,42	3,7	1,8
0,7	0,69	6	2,1
0,8	1,08	9,5	2,4
0,9	1,77	15,5	2,7
0,95	2,54	22,35	2,85

Расчетная схема: Рисунок 3

t,годы

S, см

1.4 Расчет крена столбчатого фундамента под колонну

На основание в уровне подошвы фундамента передается N = 900 кН

с эксцентриситетом е=е_l = 0,29 м

Модуль деформации E = 14 МПа

Размеры подошвы фундамента b = 1,8 м , l = 1,8 м

 = l/b = 1

k_e = 0,5

k_m =1

i = [(1 - ²)∙k_e∙N∙e]/[E∙k_m(b/2)³] = [(1-0,3²)*0,5*900*0,29]/[14000*1*(1.8/2)³]= 0,0115

Предельное значение крена i_u = крен не допустим

Вывод_____________крен не допустим___________________________

1.5 Определение несущей способности грунтового основания.

b’=b - 2e_b =1,8-2*0=1,8

l’= l - 2e_l =1,8-2*0,2=1,8

N_=2,88

N_q=6,40

N_c=14,84

₁₁ =20,8

₁₁‘ =20,8

=b/l=1

_=1-0,25/=0,75

_q=1+1,5/=2,5

_с=1+0,3/ =1,3

F_u = b’∙ l’∙ (N_∙ _∙ b’∙ ₁ + N_q∙ _q∙ d∙ ₁‘ + N_c∙ _с∙ С₁ ) =3,24(81+600+291)=3150

F_v02 =N= 900 КН

F_u =3150

γ _c – коэффициент условий работы грунта

γ _c=1 – для песков, кроме пылеватых

γ _c=0,9 – для пылеватых песков и пылевато-глинистых грунтов

γ _n=1,2 (1 класс) γ _n=1,15 (2 класс) γ _n=1,1 (3 класс ответственности зданий)

_n =1,15

_c =0,9

F_v02 _c∙ F_u /_n =0,9*3150/1,15=2465

Вывод: нагрузка допустима.

Используемые источники:

- Механика грунтов, основания и фундаменты: учебник/ под ред. С.Б. Ухова, – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Высшая школа, 2004 - 568 с. - ISBN 5-87829-003-0

-Берлинов, М.В. Расчет оснований и фундаментов:учебник/ М.В. Берлинов, Б.А. Ягупов. - М.: Стройиздат, 2001-214с.- ISBN 5-274-000103-3

7.2 Дополнительная литература

- Механика грунтов. Ч.1. Основы геотехники: учебник/ под ред. Б.И. Далматова, – М.-СПб.: АСВ, 2000 - 415 с. - ISBN 5-274-00374-5

- Малышев, М.В. Механика грунтов. Основания и фундаменты (в вопросах и ответах): учебник/ М.В. Малышев, Г.Г. Болдырев. – М.: АСВ, 2001-328с.- ISBN 5-93093-005-8

- Свод правил СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83* Минрегионразвития- М. 2011 -48 с.