Находим действительно использованные теплоперепады отборов:

- относительный расход пара в отбор;

- расход пара в отбор, кг/с (принимается как у прототипа);

H_i¹ = h_от – h₁ = 2776-2638 = 138 кДж/кг;

H_i² = h₁ – h₂ = 2638-2550 = 88 кДж/кг;

H_i³ = h₂ – h₃ = 2550-2440 = 110 кДж/кг;

H_i⁴ = h₃ – h₄ = 2440 – 2384 = 56 кДж/кг;

H_i⁵ = h_оцнд – h₅ = 2980 – 2860 = 120 кДж/кг;

H_i⁶ = h₅ – h₆ = 2860 - 2654 = 206 кДж/кг;

H_i⁷ = h₆ – h₇ =2654 – 2536 = 118 кДж/кг

H_i⁸ = h₇ – h₈ =2536 – 2506 = 30 кДж/кг

H_i^к = h₈ – h_к =2506 – 2420 = 86 кДж/кг.

Приведенный действительно использованный теплоперепад на турбину H_i^T :

Определяем расход пара при номинальной мощности турбины:

Определяем расходы пара в отборы с учетом расхода по формуле:

.

G₁ =₁G₀^T = 0,060 = 80,85 кг/с;

G₂ =₂G₀^T = 0,040 = 53,90 кг/с;

G₃ =₃G₀^T = 0,050 = 67,38 кг/с;

G_{4+СПП+ПТ} =_{4+СПП+ПТ}G₀^T = 0,180 = 242,55 кг/с;

G₅ =₅G₀^T = 0,0297 = 40,02 кг/с;

G₆ =₆G₀^T = 0,030 = 40,43 кг/с;

G₇ =₇G₀^T = 0,0295 = 39,75 кг/с;

G₈ =₈G₀^T = 0,030 = 40,43 кг/с;

Проверяем электрическую мощность :

Определяем предельную мощность :

N_эпред = Вт,

где ρ_мат – плотность материала лопаток последней ступени, кг/м³, для титановых сплавов ρ_мат = 4500 (кг/м³); k_раэ – коэффициент разгрузки, k_раэ = 2,4; берётся в точке А^*_к, =21,5 ( ); [σ_рас]=357 10⁶ Н/ – для титановых сплавов; m – учитывает влияние отборов, m =1,2…1,25 и даже 1,3. Принимаем m=1,2.

Значения коэффициентов при расчете берутся из [1, с. 24].

H_i = H_iцвд + H_iцнд =391,76+559,24 = 951(кДж/кг).

МВт.

Определяем количество потоков в части низкого давления:

Число потоков определяется как N_э^н/N_эпред с округлением до четного значения в большую сторону.N_э^н/N_эпред = / =6,34; принимаем 8, т.е. 4 двухпоточных ЦНД.

Построим действительный процесс расширения пара в приводной турбине

Принимаем потерю давления в паропроводе к приводной турбине в размере 10% от р_c^''', потеря давления в органах регулирования приводной турбины составляет 5% от давления перед ее стопорным клапаном р_тп:

Точка А₀₄ характеризует состояние пара перед соплами I-ой ступени приводной турбины. Проводим вертикальную линию из точки А₀₄ до изобары , получаем точку А_4t. - располагаемый теплоперепад на приводную турбину.

Относительный внутренний к.п.д. приводной турбины принимаем равным .

Действительно использованный теплоперепад приводной турбины:

Из точки А₀₄ откладываем и по горизонтали проводим линию до пересечения изобары , получаем точку - окончания действительного процесса расширения пара в приводной турбине.

2. Предварительный расчёт 1-й ступени и определение числа ступеней цилиндра

Предварительный расчёт первой ступени цнд

При проектировании паровых турбин стремятся обеспечить плавность раскрытия проточной части ее, простоту конструкции, что обеспечивает­ся соответствующим соотношениями высот сопел и рабочих лопаток, зазо­ров и перекрытий, выборок числа ступеней и их диаметрами. Небольшие диа­метры ступеней ведут к росту числа ступеней Z, к удлинению ротора и удорожанию турбины, но при этом повышается к.п.д. турбины: растет коэффициент возврата тепла q_т .