2.2. Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

2. 1. 1) Известково-песчаный раствор (ρ=1600 кг/м³; λ=0,81 Вт/м˚C)

2) Плотный силикатный бетон (ρ=1800 кг/м³; λ=1,16 Вт/м˚C)

3) Рубероид (ГОСТ 10923) (ρ=600 кг/м³; λ=0,17 Вт/м˚C)

4) Маты минераловатные прошивные (ρ=50 кг/м³; λ=0,06 Вт/м˚C)

5) Цементно-песчаный раствор (ρ=1800 кг/м³; λ=0,93 Вт/м˚C)

2. Определяются нормируемые значения приведенных сопротивлений теплопередаче R_req (м² ∙˚C)/Вт

R_req = 0,00045 ∙ 4888 + 1,9 = 4,1 (м² ∙˚C)/Вт

Коэффициент, учитывающий положение ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху: n=0,9 =>

R_req = 0,9 ∙ 4,1 = 3,69 (м² ∙˚C)/Вт

3. Определяется минимальную толщину теплоизоляционного слоя δ_х

δ_х = 0,06 (3,69 – 1/8,7 – 0,01/0,81 – 0,1/1,16 – 0,005/0,17 – 0,01/0,93 – 1/12) = 0,201 м = 201 мм

δ_х^факт = 210 мм

4. Определяется фактическое сопротивление теплопередаче рассчитываемых ограждающих конструкций R₀^факт, (м² ∙˚C)/Вт

R₀^факт = 1/8,7 + 0,01/0,81 + 0,1/1,16 + 0,005/0,17 + 0,21/0,06 + 0,01/0,93 + 1/12 = 3,75 (м² ∙˚C)/Вт

R₀^факт > R_req

5. Определяется температурный перепад ∆t₀, ˚C, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности рассчитываемых ограждающих конструкций

∆t₀ = ˚C

∆t₀ < ∆t_n = 3˚C

6. Вычисляется коэффициент теплопередачи рассчитываемых ограждающих конструкций k_огр , Вт/(м² ∙˚C)

k_огр = 1/3,75 = 0,27 Вт/(м² ∙˚C)

7. _огр = ₁ +₂ + ₃ + ₄ + ₅ = 10 + 100 + 5 + 210 + 10 = 335 мм

3. Теплотехнический расчет перекрытия над неотапливаемым подвалом

1. 1) Плотный силикатный бетон (ρ=1800 кг/м³; λ=1,16 Вт/м˚C)

2) Пенополистирол (ρ=40 кг/м³; λ=0,05 Вт/м˚C)

3) Воздушная прослойка

4) Сосна поперек волокон (ρ=500 кг/м³; λ=0,18 Вт/м˚C)

5) Дуб поперек волокон (ГОСТ 9462, 2695) (ρ=700 кг/м³;

λ=0,23 Вт/м˚C)

2. Определяются нормируемые значения приведенных сопротивлений теплопередаче R_req (м² ∙˚C)/Вт

R_req = 0,00045 ∙ 4888 + 1,9 = 4,1 (м² ∙˚C)/Вт

Коэффициент, учитывающий положение ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху: n=0,75 =>

R_req = 0,75 ∙ 4,1 = 3,08 (м² ∙˚C)/Вт

3. Определяется минимальную толщину теплоизоляционного слоя

δ_х = 0,05 (3,08 – 1/8,7 – 0,1/1,16 – 0,04/0,18 – 0,02/0,23 – 0,16 – 1/12) = 0,139 м = 139 мм

Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки принято для толщины 30 мм, горизонтальной при потоке тепла сверху вниз, при положительной температуре в прослойке.

δ_х^факт = 140 мм

4. Определяется фактическое сопротивление теплопередаче рассчитываемых ограждающих конструкций R₀^факт, (м² ∙˚C)/Вт

R₀^факт = 1/8,7 + 0,1/1,16 + 0,14/0,05 + 0,04/0,18 + 0,02/0,23 + 0,16 + 1/12 = 3,55 (м² ∙˚C)/Вт

R₀^факт > R_req

5. Определяется температурный перепад ∆t₀, ˚C, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности рассчитываемых ограждающих конструкций

∆t₀ = ˚C

∆t₀ < ∆t_n = 2˚C

6. Вычисляется коэффициент теплопередачи рассчитываемых ограждающих конструкций k_огр , Вт/(м² ∙˚C)

k_огр = 1/3,55 = 0,28 Вт/(м² ∙˚C)

7. _огр = ₁ +₂ + ₃ + ₄ + ₅ = 100 + 140 + 30 + 40 + 20 = 330 мм