2.3. Расчетные нагрузки

Постоянная нагрузка 1 перекрытия:

• от собственного веса плиты [1]:

где – коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,1 для постоянной нагрузки от веса железобетонных конструкций по табл.1 [1].

V – объем железобетонной плиты толщиной 0,06 м на площади 1 м²;

ρ – плотность железобетонных конструкций из тяжелого бетона, принимаемая равной 25 кН/м³ [6];

• от веса пола и перегородок [1]

где – нормативная нагрузка на 1 м² перекрытия от веса конструкций пола перекрытия и перегородок боксов по заданию.

Постоянная нагрузка на 1 м² перекрытия

g = g₁ + g₂=1,65+5,28=6,93 кПа

Временная нагрузка на 1 м² перекрытия [1]

где – коэффициент надежности по нагрузке для равномерно распределенной нормативной временной нагрузки, равной по заданию p_n = 4,7 кПа .

Полная нагрузка на 1 м² перекрытия

g + p = 6,93 + 5,64 = 12,57кПа.

Погонная расчетная нагрузка на полосу плиты шириной 1м [1]

q = γ_n(g+p)1,0 = ,

где γ_n= 0,95 - коэффициент надежности по ответственности для зданий II уровня ответственности[1].

2.4. Статический расчет

Величины расчетных изгибающих моментов в полосе плиты шириной 1м:

• в крайнем пролёте

• на первой промежуточной опоре В

• в средних пролётах

• на средних опорах

2.5. Прочностной расчёт

Для определения толщины плиты и рабочей высоты поперечного сечения задаёмся значением ξ=0,25 и находим соответствующее ему значение

α_m= 0,219. При максимальном изгибающем моменте М₁=1,66 и ширине сечения b=1000мм, рабочая высота прямоугольного сечения определяется:

При рабочей арматуре А400 значение параметра а=24 мм, принимаем толщину плиты h≈31,5+24=55,5 мм.

Окончательно принимаем толщину плиты h=60 мм, кратную 10 мм, а рабочую высоту h₀ = h – a = 60-24=36мм.

Из условия обеспечения прочности нормальных сечений выполняют расчёт арматуры на 1м ширины плиты.

а) Крайний пролёт:

М₁=1,66

находим ξ = 0,184;

По таблице В.6 Приложения В принимаем в нижней сетке С_р1 марки С_р1 1300×5750арматурные рабочие поперечные стержни диаметром 6 мм класса А400 при шаге 175 мм с A_s1=162 мм².

б) На первой промежуточной опоре В:

М _в= -1,44

ξ = 0,157;

А _s3= 0,157∙ 1000∙ 36∙ 7,65/355=121,79 мм²

Принимаем в рулонной сетке С_р5 марки С_р5 1100×36200 стержни диаметром 8 мм класса А400 при шаге 150 мм с A_s3=335 мм².

в) Средние пролёты и средние опоры:

ξ= 0,136;

А_s2= 0,136∙ 1000∙ 36∙ 7,65/355=105,505мм²

Принимаем в сетках С_р2 марки С_р 1300×5750 и С_р3(по С_р2) рабочие поперечные стержни диаметром 6 мм класса А400 при шаге 200 мм с A_s2=141 мм²,а также в верхних сетках С_р6 марки С_р6 1100×36200 и С_р7 рабочие поперечные стержни диаметром 6 мм класса А400 при шаге 150 мм с A_s2=189 мм².

г) Крайняя опора А: М_А=0

Учитывая возможное частичное защемление плиты на опорах в кирпичных стенах по осям 4 и 12,устанавливают верхние арматурные сетки С_р4 марки С_р4 300×5670.Рабочие стержни в них поперечные диаметром 6 мм класса А 400 с основным шагом 200 мм и с A_s4=141 мм² , что более 1/3 А_s1=162/3=54 мм².

Над кирпичными стенами по осям А и Ж и над всеми главными балками укладывают дополнительные верхние сетки С_р8 и С_р9 с рабочими стержнями в них, как в сетках С_р4.