2. Составление структурной схемы системы обнаружения пожара.

Согласно п. 4.3. (СНиП 2.04.09-84) дымовые пожарные извещатели следует устанавливать, как правило, на потолке. При невозможности такой установки допускается размещать их на стенах, балках, колоннах. Необходимо также учесть, что каждую точку поверхности требуется контролировать не менее чем двумя пожарными извещателями, если установка АПС предназначена для управления другими автоматическими установками.

Определяем необходимое количество пожарных извещателей, требуемых для защиты одного помещения:

п_изв =F_пом/F_защ= 10·6/85=60/85=0,7 т. е. 1 извещатель (F_защ =85 м² из п. 4.10 и

табл. 4 СНиП 2.04.09-84).

Но если сравнить половину диагонали помещения с радиусом защиты ДИП-ЗМ с=[(6/2)²+(10/2)²]^0,5=5,8 м >R_защ=(F_защ/π)^0,5=(85/3,14)^0,5=5,2 м, то окажется, что требуется два основных ДПИ на каждое защищаемое помещение.

Вывод: для защиты каждой окрасочной камеры необходимо установить 2 основных ДПИ и 2 дублирующих на расстоянии 150 мм от основных по двум шлейфам, которые выводятся на ПКП РУПИ.

Монтаж извещателей осуществляется с учетом п. 4.3. (СНиП 2.04.09-84). Используемая проводка выбирается согласно ПУЭ для зоны класса П-IIa. При установке РУПИ необходимо выполнить требования, изложенные в п.п. 4.22-4.32. Схема приведена на рис. 4 стр. .

2. Гидравлический расчет системы пожаротушения.

Подбираем параметры основных водопитателей для установки водяного пожаротушения, защищающей окрасочную камеру, заполненную древесиной (Р=180 кг/м³).

Интенсивность орошения водой I=0,12 л/(м^{2 .}с) по табл. 1 (СНиП 2.04.09-84) для 2-й группы помещений по степени опасности развития пожара (прил. 2, СНиП 2.04.09-84).

Площадь орошения дренчерным оросителем F_op =12 м² (ГОСТ 14630-86). Производим трассировку трубопроводов и оросителей на плане защищаемого помещения (см. рис. 5 на стр. ).

Выбираем тип оросителя и его основные параметры. Для этого определим требуемые напор и расход на диктующем оросителе. Q=к^. Н^0,5.

Сравнительная характеристика параметров оросителей

Таблица 2

Тип оросителя	ДП-10	ДП-15
Нmin, м	5	10
Коэффициент производительности оросителя к, л/(с .м0,5)	0,31	0,71
Нтреб, м	21,58	4,1
Н, м	21,58	10
Q, л/с	1,44	2,245
Iрасч, л/(м2 .с)	0,12	0,187

На основании полученных расчетов применяем в проектируемой установке дренчерный ороситель ДП-10.

Определяем диаметр трубопровода на участке от 1-го оросителя до т. А.

d_{mp 1-А}=[4· Q₁ ·10^-3/(π ·V)]^0,5=[4·1,44·10^-3/(3,14·3)]^0,5=0,0247=24,7 мм;

где V- скорость движения воды по трубам (рекомендуется 3÷5 м/с).

Принимаем трубы стальные электросварные и по табл. 3 прил. 6 (СНиП 2.04.09-84) для d= 25 мм определяем значение к_г=3,44.

Определяем напор в точке A. H_A=H₁+Δh_А-1=21,58+1,5·1,44²/3,44=22,48 м. Расход из оросителя 2 равен расходу из оросителя 1, т. к. размещение оросителей симметрично: Q₂=Q₁=l,44 л/с.

Напор в т. Б H_Б=H_А+Δh_Б-А=22,48+3,6·(1,44·2)²/110=22,75 м.

d_вн=[4· Q_p · 10-3/(π ·V)]^0,5=[4 · (2· 1,44) ·10^-3 ·3/(3,14·3)]^0,5=0,05=50 мм; к_г=110.

Определяем расход из оросителей 3 и 4.

Q_р2 =(B_p-H_Б)^0,5=(0,37· 22,75) ^0,5=2,897 л/с;

В_р= Q_Р1²/Н_А=(2·1,44)²/22,48=0,37.

Напор в т. В Н_В =Н_Б + Δh_В-Б =22,75+3,6·(2,88+2,897)²/110=23,84 м.

Расход в 3-ем ряду Q_р3 =(0,37·23,84)^0,5=2,9297 л/с.

Проверка: Q_сети=2,88+2,897+2,9297=8,7067 л/с.

I_р= Q_сети /F_пож=8,7/60=0,145 л/с; Q_mp=I_mp ·F_пож=0,12·60=7,2 л/с;

8,7 л/с>7,2 л/с – неравенство верно.

Определяем напор на насосе по формуле

H_H=H₁+1,2 · Н_л+Н_уу+z-H_г=21,58+1,2·5,69+0,23+3,5-9=23,14 м;

Н_л =( Н_в – Н₁)+ Δh_в-уу+ Δh_{уу-насос}=(23,84-21,58)+(1,6+2,5) ·8,7²/110+35·8,7²/4322=5,69м;

Н_уу =ξ ·Q²=3,11·10^-3 ·8,7²=0,23 м.

По расходу Q=8,7 л/с и напору Н=23,14 м по таблице приложения 7 (методические указания) выбираем насос марки К-90/35а.

Определяем фактическое значение напора и расхода воды в сети, которое определяется точкой пересечения Q-H характеристик сети трубопроводов и основного насоса на их совмещенном графике.

Характеристика сети строится следующим образом:

а) определяется сопротивление сети

S_сети=(1,2· h_лнн +h_кл)/Q²=( 1,2·5,69+0,23)/8,7²=0,09;

б) задаваясь различными значениями расхода Q_i, определяются значения потерь напора

h_i=S ^. Q_i².

Результаты расчета потерь напора в сети

Таблица 3

Qi , л/с	8	15	20	25	32
hi , м	5,96	20,98	37,3	58,3	95,48
Н, м	38	—	37	—	31

На оси ординат Н совмещенного графика (см. рис. 6 на стр. ) откладывается значение Н =z+ Н₁ –Н_г =2,5+21,58-9=15,08 м и от него для каждого Q_i откладывается величина h_i.

Из совмещенного графика следует, что фактическое значение расхода сети Q_ф= 17 л/с при Н_ф=37,5 м.