
- •К практическим занятиям и расчетно-графическим работам
- •160400, 160801 – Ракетостроение,
- •151001, 151900 - Технология машиностроения,
- •230101 – Автоматизация систем обработки информации и управления
- •160400, 160801 – Ракетостроение,
- •Тема 1. Свойства полупроводниковых элементов
- •Связь между током, напряжением и сопротивлением в цепи
- •1.2. Свойства и параметры полупроводниковых p-n-переходов
- •Тема 2. Схемы на основе диодов и стабилитронов
- •2.1. Оценка параметров диодов в цепи с различными источниками эдс
- •2.3. Пример расчета параметров источника стабильного питания
- •1. Расчет мощности обмоток трансформатора для мостовой схемы
- •Тема 3. Расчет параметров транзисторных ключей
- •3.2. Динамический (переходный) режим работы ключа
- •Тема 4. Расчет параметров усилителей на транзисторах
- •Тема 5. Источники стабилизированного питания
- •5.1. Параметрические линейные стабилизаторы
- •5.2. Компенсационные стабилизаторы с операционным усилителем
- •Тема 6. Расчет параметров активных фильтров
- •6.1. Дифференциатор на оу. Фильтр высоких частот
- •6.2. Интегратор на оу. Фильтр низких частот.
- •6.3. Примеры схем активных фильтров первого порядка
- •6.4. Примеры схем активных фильтров второго порядка
- •Тема 7. Свойства и параметры одновибраторов и генераторов
- •7.1. Автоколебательный мультивибратор.
- •7.2. Автоколебательный генератор на операционных усилителях
- •7.3. Ждущий мультивибратор на биполярных транзисторах.
- •Тема 8. Формирователи импульсов и элементы синхронизации Цель занятия: Рассчитать параметры усилителя–формирователя импульсов с использованием дифференцирующих и интегрирующих rc-цепей
- •8.1. Пассивные фильтры
- •8.2. Формирование задержанного импульса
- •8.3. Формирование коротких импульсов
- •8.4. Пороговые устройства (триггеры Шмитта) на базе компаратора
- •К практическим занятиям и расчетно-графическим работам
- •160400, 160801 – Ракетостроение,
- •151001, 151900 - Технология машиностроения и приборостроения,
- •230101 – Автоматизация систем обработки информации и управления.
- •426069, Г.Ижевск, Студенческая,7
Тема 2. Схемы на основе диодов и стабилитронов
Цель занятия: оценка статических параметров и анализ режима работы
полупроводниковых диодов и стабилитронов в цепи с источником
Полупроводниковым диодом называют p-n-переход, обладающей односторонней проводимостью, т.е. проводимость (σ) которого зависит от полярности приложенного напряжения или протекающего тока.
Прямой ток в диоде возникает при подаче положительного напряжения на анод. Обратный ток в диоде намного меньше прямого и возникает при отрицательном напряжении на аноде. Свойства прямой ветви идеального p-n-перехода отражается вольтамперной характеристикой (рис. 2.1) и описывается выр. (1.20).
I = IS(exp(U/γφT)–1); j = (е∙Dn∙np/Ln)+(е∙Dp∙pn/Lp)∙(exp(U/γφT)–1). (1.20’)
Р
ис.
2.1. Прямая ветвь ВАХ диода.
Особенность ВАХ диодов – отсутствие заметных токов через диод при малых положительных (UПР < UПор) и при отрицательных (UОБР) напряжениях. Обратный ток полагают близким к тепловому току IОБР ≈ IS,→0, т.к. его доля по отношению к прямому току составляет IОБР < IПР∙10–4.
Заметный прямой ток (IПР > 5 мкА) появляется в цепи диода при
(UПР > UПОРОГ. = UПРОБОЯ), где: UПОР(Ge) ≈ 0,25; UПОР(Si) ≈ 0,45 (В).
При анализе UПОР(Si) диода
исследуют его ВАХ и строят по точкам зависимость UПР = f (IПР).
К основным параметрам диода относятся статическое сопротивление диода постоянному току (Ro) и дифференциальное сопротивление (rd).
R0 = UПР/IПР, (Ом). (1.29’) (2.1)
rd = ∆UПР/∆IПР = φТ/(IПР + I0) . (1.30’) (2.2)
При расчете часто используют либо справочные характеристики диода, либо определяют рабочую точку диода на пересечении прямой ветви ВАХ с линией нагрузки, построенной по эксперименту.
2.1. Оценка параметров диодов в цепи с различными источниками эдс
Пример 2.1. Определить статическое R0 и дифференциальное rd сопротивление Ge диода при Т = 300К; UПР = 0,151 В и токе IОБР = 25 мкА. (γGe= 1,5; γSi = 2);
Решение: Найдем ток через диод при UПР = 0,1 В по формуле Эберса-Молла:
.
(1.20’)
С
опротивление
диода постоянному току и дифференциальное
сопротивление составит:
R0 = UПР/IПР = 0,1/1,17∙10–3 = 85 Ом. (2.1’)
rd = φТ/(IПР + I0) = 0,026/(1,17∙10–3+ 25∙10–6) = 22 Ом.
При значении источника ЭДС (Е = 5В) определим значение резистора (RОГР = R1):
R1 = (E – UПР)/IПР; (2.3)
R1 = RОГР = (5 – 0,151)/0,0017 = 2770 (Ом).
Используя второй закон Кирхгофа, определим напряжение источника:
E = (IПР∙R1 + UПР), (2.4); U1 = (Е – UПР). (2.5)
Часто уравнение (2.4) может содержать два неизвестных: (IПР и UПР).
Чтобы их определить необходимо еще одно уравнение. Его роль может выполнять ВАХ диода, связывающая IПР и UПР. Учитывая, что (2.4) – это уравнение прямой, задачу удобно решить графически. Нагрузочную прямую (рис. 2.1) (для выр. 2.4) можно построить по двум точкам (точкам ее пересечения с осями координат).
Для построения прямой ветви ВАХ маломощного диода достаточно исследовать зависимость UПР = f(IПР), заполнить таблицу 2.1 и построить линию нагрузки - прямая проводится между точками Е источника ЭДС и тока IКЗ = (Е/R1).
Оси графика лучше строить в log. масштабе. U1 =(γ·φТ)ln[(I1.ПР /I0)+1]. (1.28’)
Таблица № 2.1 для оценки параметров R0 и rd = f(UПР, IПР)
IПР (mА) |
0,004 |
0,008 |
0,016 |
0,032 |
0,064 |
0,128 |
0,256 |
0,512 |
1,00 |
2,00 |
4,00 |
8,00 |
16,0 |
32,0 |
64,0 |
UПР (mV) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R0 (кОм) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rd (Ом) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*UПРGe ≤0,4В, т.к. expU/γφТ = expGe0,4/0,039 ≈28464, либо *UПРSi ≤0,52В, expSi0,52/0,052 ≈22026.
В цепи (рис. 2.2) можно использовать:
а) несколько источников ЭДС, причем, как постоянного, так и переменного тока;
б) несколько диодов, причем, как в прямом, так и обратном включении;
в) RОГР в качестве нагрузки RН, снимая с него выходное напряжение UВЫХ.
П
ример
2.2. В схеме (рис. 2.3,а): Е = 2,2 (В); R1
= 500 (Ом); U1 = U2
= 0,2(В); U3 = 1,2(В).
Вольтамперная характеристика диодов
приведена на рис. 2.3,б.
Опорные диоды (стабилитроны) служат для поддержания опорного (стабильного) напряжения и тока через p-n-переход при его встречном подключении к источнику. Эффект стабилизации выражается тем, что большое изменение тока ΔIОП в нем вызывает малое изменение (приращения) опорного напряжения ΔUОП.
Стабилизация UОП в стабилитроне тем выше, чем меньше его сопротивление rДиф.
При превышении напряжения, подаваемого на стабилитрон, на некоторую величину, в стабилитроне возникает пробой: Зенера (туннельный) при UОП ≤ 5,7 В; либо лавинный пробой при UОП > 7 В (у которых +ТКН).
Пробивное напряжение стабилитрона является функцией внешнего приложенного напряжения и температуры. ТКН опорного диода: α = от –2 до +8 мВ/°С.
При прямом включении диода (стабилитрона) в цепь с источником ЭДС в p-n-переходе возникает прямой ток IПР и прямое падение напряжения (UПР ≤ 1,0 В).
Прямое включение диода в цепь постоянного тока практикуется часто в целях защиты последующих каскадов от случайной смены знака источника питания.
Обратное включение диода в цепь постоянного тока практикуется редко.
Диоды и стабилитроны в цепи с источником переменного тока используются в качестве ограничителей амплитуды напряжения требуемого знака, а также в качестве формирователей прямоугольных импульсов (рис. 2.4,а и рис. 2.4,б).
Стабилитроны
используют в
схемах стабилизаторов, служащих для
снижения пульсации напряжения ΔUН
в нагрузке, по отношению к напряжению
пульсации ΔUИ в
источнике (рис. 2.5). Простой параметрический
стабилизатор (рис. 2.6) может иметь
параметры:
мощность РН ≤ 250 мВт; КПД ≤ 60 %; коэффициент стабилизации КСТ ≤ 100; ток в нагрузке IН < (⅔)IОП Мах. (при IОП = 3÷50 mA), напряжение стабилизации UН = UОП (В).
Ток опорный IОП Мах (спр.) определяется допустимой мощностью РОП Мах. ≤ 350 мВт.
Основные расчетные соотношения для рис. 2.6:
IИ = IОП + IН; IН = UН/RН = UОП/RН. (2.6)
UR1 = ЕИ – UН. (2.7)
UН = rДИФ∙IН. (2.8)
ΔUВЫХ = ΔUОП = [rДИФ/(rДИФ +R1)]∙ΔUВХ. (2.9)
R1 = (ЕИ – UН)/IR, (2.10)
R1 = UR1/IИ = (ЕИ – UОП)/(IОП + IН). (2.11)
rДиф.СТ = UОП/IОП = 1/S = φT/IОП. *(S - крутизна) (2.12)
РИ = (IОП + IН)∙ЕИ; РVD = IОП∙UОП; РН = IН∙UОП; (2.13)
КСТ = (ΔUВЫХ/ΔUВХ) = R1/rДиф.ОП. (2.14)
* При отсутствии стабилитрона на требуемую величину UОП, можно установить в цепь последовательно несколько стабилитронов (и диодов, либо светодиодов) с суммарной величиной, равной, требуемому значение U’ОП.
* Для снижения пульсации напряжения UН в нагрузке в 2÷3 раза, в выходной цепи параллельно нагрузке часто ставят конденсатор величиной СФ = 5÷20 мкФ.
Пример 2.3. Требуется от источника нестабилизированного питания ЕИ = 20 В
получить стабилизированное напряжение UОП = 6,8 В, при токе в нагрузке
IН = 155 мА. (IН.Мин. = 10 мА; IН.Мах. = 20 мА).
Решение. Выбираем стабилитрон КС168А с напряжением UОП = 6,8 В и дифференциальным сопротивлением rДИФ = U/I = 10 Ом (*спр.), при IОП.Ном = 15 мА.
rДИФ.НОМ. = φТ/IОП.НОМ = 0,026/0,015 = 1,73 (Ом); (фактически rДИФ.= 2÷50 Ом).
Через сопротивление RОГР (рис. 2.6) будет протекать ток IИ.МИН. и IИ.МАХ при
IН.МИН. = 10 мА и при IН.МАХ. = 20 мА, с учетом тока IОП.Ном.. = 15 мА:
IИ МИН = IН.МИН.+IОП.Ном. = 10+15 = 25mA. IИ МАХ = IН.МАХ+IОП.Ном. = 20+15 = 35mA.
Падение напряжения UR1 на резисторе R1 и величина R1 составят:
UR1 = ЕИ – UОП = 20 – 6,8 = 13,2 B. R1 = UR1/IИ = 13,2/35∙10–3 = 380 Ом
При изменении тока в нагрузке от IН.Мин. до IН.Мах. (на величину IН), напряжение на нагрузке будет изменяться на величину нестабильности UН:
UН = rДИФ∙IН = 3∙10∙10-3 = 0,03 В. КСТ =R1/rДиф.СТ = 330/10 = 33. UИ = КСТ∙UН.
При IОП.Mах. = 20 мА максимальная мощность опорного диода, составит:
РОП.Мах. = IОП.Мах.∙UОП = 136 мВт, что не превышает допустимой мощности.
Пример 2.4. Рассчитать параметры стабилизатора с регулируемым напряжением на потребителе (рис. 2.6). Напряжение ЭДС ЕИ = 12 В. Регулируемое напряжение на потребителе составляет: UВЫХ = 0 ÷ 6,8 В при IОП ≤ 15 mA и RПОТР. = 10 кОм.
Решение. В схеме стабилизатора верхнее значение выходного напряжения ограничено напряжением стабилитрона UОП = 6,8 В. Регулируемое напряжение на потребителе можно снимать с регулируемого сопротивления нагрузки.
При расчете сопротивлением RПОТР. потребителя можно пренебречь, т.к. ток через него IПОТР ≤ 0,7 mA. = UН/RПОТР = 6,8/10000 = 0,68 mA. Выберем условие, при котором сопротивление нагрузки удовлетворяет условию: RН = RРЕГ < RПОТР.
Выберем RН = 2 кОм с тем, чтобы схема по возможности обладала меньшим выходным сопротивлением по отношению к RПОТР.
Отсюда IН составит: IН = UН/RН = 6,8/2000 = 3,4 mA.
Ток через сопротивление RОГР = R1 составляет: IИ = IОП.+ IН.Мах. = 15+3,4=18,4 мА.
Тогда величина R1 составит: R1 = (UВХ–UН)/IR = (12–6,8)/18,4∙10–3 = 282 Ом.
Пример 2.5. В схеме (рис. 2.7) два диода Д220 подключены к источнику ЕИ = 12,5 В с сопротивлениями: R1 = 300 и RН = 200 [Ом]. Параметры диодов: UПР = 1,5 В; U0бр.мах.= 70 В; IПР.мах = 0,05А; IОБР = 0,00001А (при Т = 300К).
Вычислить: а) ток источника IИ и ток в нагрузке IН, при прямом включении диодов;
б) токи IИ и IН при обратном включении диодов.
Решение. Вар. А – прямое включение диодов:
1. Суммарное напряжение на VD составит:
ΣUVD.ПР = UН = UVD.ПР.1+UVD.ПР.2 = 3 В. (1.23)
2. Определим токи: IН = UН/RН = 3/200 =0,015A.
IИ = (ЕИ –UН)/R1 = (12,5–3)/300 = 0,0316 A.
По 1 закону Кирхгофа ток источника равен сумме ответвляющихся токов:
IVD = IИ – IН = 0,0316 – 0,015 = 0,016 A
Полученный ток не превышает предельный ток через диод (IПР.мах = 0,05А).
Резисторы R1 и RН образуют делитель напряжения UR1 и UR.н. При действии обратной полярности ЭДС ток через диод не должен превышать: I0бр. ≤ 0,00001А.
Найдем ток в цепи делителя UR1 и UR.н: IН = ЕИ /(R1 + RН) = 12,5/500 = 0,025 А.
Обратное сопротивление диода: RОбр = ЕИ/IОбр = 12,5/(0,00001 = 1 250 000 (Ом).
UVD.ОБР = UН = IН ∙RН = 0,025∙200 = 5 В . UR1 = IН∙R1 = 0,025∙300 = 7,5 В.
Для цепи необходимо также определить следующие параметры:
сопротивление диода постоянному току - R0 = UПР/IПР; (Ом)
сопротивление диода переменному току - rДиф =ΔUПР/ΔIПР; (Ом)
крутизну вольтамперной характеристики - S = ΔIПР/ΔUПР; (сим.)
мощность потерь на диоде - РVD = UПР∙IПР; (Вт)
Пример 2.6. Определить среднее значение выпрямленного напряжения в однополупериодной схеме выпрямителя, амплитуду пульсаций выпрямленного напряжения и обратное напряжение диода, при:
R
Н
=100 Ом; RОГР =10 Ом; СН
=1000 мкФ; U2
=110 В; f =50 Гц.
Решение. Данные в задаче не удовлетворяют условию СН→∞.
Однако, СН ∙RН = 103∙10-6∙100 = 0,1c , что > 1/f = 0,02 c,
RН/RОГР =100/10 =10, отсюда θ = 500 и, следовательно,
UВ = √2∙U2∙sin(π - θ)/2 = √2∙110∙sin(180-50)/2 =141 В. (а’)
Полагаем, что СН заряжается в интервале времени, приближенно равному интервалу проводимости диода θ, и разряжается в течение оставшейся части периода.
Энергия для заряда СН увеличивается на величину: Q1 = CН∙U1,
где U1 – приращение напряжения на конденсаторе CН за время заряда.
Разряд конденсатора происходит в интервале (2π - θ), и уменьшение заряда в
течение этого интервала составляет: Q1 = (UВ/RН)∙(2π - θ)/ω, (b’)
Напряжение U1 может быть вычислено из условия равенства получаемых и
отдаваемых зарядов, т.е. U1 = (UВ/RН)∙[(2π - θ)/ω]∙(1/CН), (с’)
Отсюда, амплитуда пульсации составит:
(U1/2) = (1/2)∙[141/(100∙0,001)] ∙ {[2π – (50/180)π]/(2π50)} = 12,15 В.
Обратное напряжение черед диод определяется как разность мгновенных значений напряжений uВ и uS. (U2.max = Um); (U2 = UДЕЙСТВ).
Если разорвать цепь нагрузки, то конденсатор зарядится до мгновенного
значения uS. Следовательно, UОБР.МАХ = 2√2∙U2 = 2√2∙110 = 312 В. (d’)
Пример 2.7. 2-х полупериодный выпрямитель работает на активную нагрузку.
Определить емкость CФ фильтра, среднее действующее и мах периодическое значение токов через диод, наибольшее значение тока в переходном процессе при подключении схемы к сети и напряжение ХХ обмотки w2 трансформатора при условии, что: IВ = 10 A; UВ = 50 В; f = 50 Гц. (U2.max = Um); (U2 = UДЕЙСТВ)
Примем, что среднее значение падение прямого напряжения на диодах равно ΔUД = UПР = 1 В, а пульсации напряжения на нагрузке не должно превышать 10%.
Решение. Обозначим через R сопротивление замещения трансформатора. Считая, что напряжение UКЗ соответствует обычным значениям для трансформатора, примем отношение RОГР /RН = 0,1.
По данным нагрузки находим: RН = UВ / IВ = 50/10 = 5 Ом.
Заданное значение по пульсациям удовлетворяется при значении ωRНСФ.
Соответственно, СФ = T/(UВ/IВ) = (0,02 c/(50 В/5 A) = 0,002 [Ф] = 2000 мкФ
Из [1 – рис. 2.9] находим: (UВ / √2U2) = (UВ /Um.2) = 0,76 и, следовательно,
Um.2 = 50/0,76 = 66 В. Найдем мах. UХХ обмотки w2, прибавив к этому значению
падения напряжений на 2-х диодах (VD): U’S.MAX = US.MAX +2ΔUД = 66+2 = 68В.
Действующее значение UХХ = U’2 обмотки w2 составит: U’2 = Um2 /√2 = 48,2В.
Среднее значение тока в каждом диоде составит: IД.СР = IВ/2 = 10/2 = 5 А.
В соответствии с допущением эквивалентное активное сопротивление обмотки w2 трансформатора составит: R = 0,1∙RВ = 0,1∙5 = 0,5 Ом