
- •Курсовая работа
- •Определение расчетных усилий от действия приложенных на конструкции здания нагрузок
- •Определение грузовой площади сбора нагрузки, действующей на колонну
- •Сбор нагрузки на колонну
- •Определение нормативного и расчетного усилия в колонне
- •Расчет прочности колонны без условия возникновения пожара
- •2.1 Определение площади поперечного сечения арматуры колонны
- •Определение прочности колонны без условия возникновения пожара
- •Расчет прочности колонны при четырехстороннем воздействии стандартного пожара длительностью 30 минут
- •3.1 Определение температуры прогрева бетона по сечению колонны при четырехстороннем огневом воздействии длительностью 30 минут
- •Для пожара в 30 минут.
- •3.2 Вычисление приведенной площади сечения колонны
- •3.3 Вычисление статического момента приведенной площади сечения колонны
- •3.4 Определение расстояния от центра тяжести до наименее нагретой грани
- •3.5 Определение момента инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести
Определение прочности колонны без условия возникновения пожара
Rв – расчетное сопротивление бетона сжатии принимаем по табл. № 13 СНиП 2.03.01-84* в зависимости от класса бетона равная 14,5мПа;
Rsc – расчетное сопротивление арматуры сжаия принимаем по табл. № 22 СНиП 2.03.01-84* для арматуры класса равная 365 мПА;
Безразмерный
коэф.
определяется по формуле
(
,
где
- коэф. приведения, определяемый по
формуле
Тогда
:
Т.к.
нагрузки и не разрушается во время нормальной эксплуатации.
Расчет прочности колонны при четырехстороннем воздействии стандартного пожара длительностью 30 минут
Для точности измерений и определения параметров сечения колонны, разделим поперечное сечение колонны на 100 (10х10) частей.
В ячейках 12,19,82,89 находится арматура колонны. До начала осевого воздействия температура колонны составляет 20 ºС.
3.1 Определение температуры прогрева бетона по сечению колонны при четырехстороннем огневом воздействии длительностью 30 минут
При расчете температурных полей при стандартном пожаре воспользуемся справочной литературой.
Для пожара в 30 минут.
491 |
329 |
306 |
304 |
304 |
304 |
304 |
306 |
329 |
491 |
329 |
88 |
65 |
63 |
62 |
62 |
63 |
65 |
88 |
329 |
306 |
65 |
33 |
28 |
27 |
27 |
28 |
33 |
65 |
306 |
304 |
63 |
28 |
22 |
21 |
21 |
22 |
28 |
63 |
304 |
304 |
62 |
27 |
21 |
20 |
20 |
20 |
27 |
62 |
304 |
304 |
62 |
27 |
21 |
20 |
20 |
20 |
27 |
62 |
304 |
304 |
653 |
28 |
22 |
21 |
21 |
22 |
28 |
63 |
304 |
306 |
65 |
33 |
28 |
27 |
27 |
28 |
33 |
65 |
306 |
329 |
88 |
65 |
65 |
65 |
65 |
65 |
65 |
88 |
329 |
491 |
329 |
306 |
304 |
304 |
304 |
304 |
306 |
329 |
491 |
3.2 Вычисление приведенной площади сечения колонны
Для бетонной части:
Для сечения с арматурой:
Где
-
площадь сечения i-ой
части бетона колонны 0,042=0,0016
м2;
-площадь
поперечного сечения первого арматурного
сечения;
–коэффициент,
принимаемый в зависимости от номера
состава и температуры бетона в центре
тяжести площади i-го
сечения (таб.10 СНиП 2.03.04-84);
-коэффициент,
принимаемый по таб.12 СНиП 2.03.04-84 в
зависимости от температуры бетона в
центре тяжести площади i-го
сечения;
–
коэффициент,
принимаемый в зависимости от номера
состава бетона (Номер состава бетона =
1 =>
);
-коэффициент,
принимаемый по таб.20 СНиП 2.03.04-84 в
зависимости от температуры арматуры
;
-модуль
упругости арматуры принимаемой по
таб.29 СНиП 2.03.01-84
;
-модуль
упругости бетона
Таблица № 10, 12.
T |
≤50 |
70 |
100 |
200 |
300 |
≥500 |
𝛽вi |
1 |
0,9 |
0,8 |
0,6 |
0,4 |
- |
𝜗 |
0,85 |
0,65 |
0,7 |
0,7 |
0,65 |
- |
Для температуры более 300 ºС :
Для температуры менее 50 ºС :
Для арматуры с температурой 88 ºС :
Для
остальных температур значения
надо интерполировать.
Для температуры 65 ºС
Для
63
ºС
и 62
ºС –
аналогично и
,
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
98,568 |
12,18 |
12,67 |
12,92 |
12,92 |
12,67 |
12,18 |
98,568 |
4,894 |
4,894 |
12,18 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
12,18 |
4,894 |
4,894 |
12,67 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
12,67 |
4,894 |
4,894 |
12,92 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
12,92 |
4,894 |
4,894 |
12,92 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
12,92 |
4,894 |
4,894 |
12,67 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
12,67 |
4,894 |
4,894 |
12,18 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
16 |
12,18 |
4,894 |
4,894 |
98,568 |
12,18 |
12,67 |
12,92 |
12,92 |
12,67 |
12,18 |
98,568 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |
4,894 |