Федеральное государственное автономное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Национальный исследовательский тех­но­ло­ги­че­ский уни­вер­си­тет

«МИСиС»

Но­во­тро­иц­кий фи­ли­ал

Кафедра оборудования металлургических предприятий

Курсовая работа

«Расчет ленточного конвейера»

Вы­пол­нил: Д.В. Кулешов

Груп­па: ММиО-10-34

Про­ве­рил: С.А. Иванов

Но­во­тро­ицк, 2013

Задание

Рассчитать ленточный конвейер для транспортировки рудных окатышей

Исходные данные

Груз рядовой	Насыщ. Плотность Pv, т/м3	Угол естественного откоса в покое	Категория абразивности	атип, мм	h1, м	l1, м	l2, м	l3, м	l4, м	Номер схемы	Производительность конвейера ПМ, т/ч
Уголь	0,65 -0,8	30-45	С	100	2	2	35	7	12	5	500

Расчет

1. Определение параметров ленты

Используя данные табл. для рудных окатышей находим:

- угол естественного откоса в покое  = 37,5 ;

- рекомендуемую скорость ленты υ = 2,5 м/с.

Находим угол естественного откоса в движении _д = 0,7 = 0,737,5  = 26,25  и максимальный угол подъёма конвейера _max = (2/3)_д = (2/3)26,25 = 17,5 .

Угол подъёма заданного конвейера равен  = arctg (H/l₃)

l₃=h/tgB_max=2/tg17,5=2/0,31=6,457

 = arctg (H/l₃) = arctg(2/7) = 15,6 ,  < _max, следовательно, осыпание груза отсутствует.

Для конвейера выбираем желобчатые трёхроликовые опоры с наиболее распространенным значением угла наклона боковых роликов γ = 30 , для которых коэффициент площади поперечного сечения груза на ленте равен K_пл = 0,153 , а коэффициент уменьшения сечения груза на наклонном конвейере K_ = 0,9 .

Требуемую ширину ленты находим по формуле:

= = 0,88 м.

В соответствии с ГОСТ 20-85 выбираем резинотканевую ленту общего назначения марки БКНЛ-100 с прокладками из бельтинга с прочностью 1-го мм ширины прокладки _р = 100 Н/мм и с числом прокладок z = 3...8. Принимаем z = 5.

Толщина прокладки равна h₀ = 1,2 мм; с учётом высокой абразивности груза принимаем толщину верхней обкладки h₁ = 4 мм и нижней h₂ = 1 мм.

2. Определение линейных сил тяжести элементов конвейера

Линейная сила тяжести ленты в соответствии с формулой равна

q_л = 0,011(zh₀ + h₁ + h₂)В = = 0,011(51,2 + 4 + 1) 1000 = 121 H/м.

По табл. выбираем расстояние между роликоопорами на верхней (рабочей) ветви l_pр = 1,3 м; на нижней (холостой) ветви принимаем l_xх = 2l_pр = 21,3 = 2,6 м.

Линейные силы тяжести вращающихся частей роликоопор на рабочей и холостой ветвях находим также по табл.:

q_pp = 222 H/м; q_px = 85 H/м.

Линейную силу тяжести транспортируемого груза вычисляем по формуле:

q_г = gП_М/(3,6 υ)  10500/(3,62,5) = 555,5 Н/м.

3. Тяговый расчет конвейера

Поскольку конвейер работает в тяжёлых условиях, принимаем коэффициент сопротивления движению ленты по роликоопорам w = 0,04.

Разбиваем трассу конвейера на участки ; границы участков нумеруем от 1 (точка сбегания ленты с приводного барабана) до 17 (точка набегания ленты на приводной барабан) и определяем натяжения ленты в характерных точках трассы конвейера методом обхода контура трассы конвейера.

Последовательность тягового расчёта конвейера.

Номер точки	Формулы для вычисления натяжений Fj в характерных точках		Значение Fj, кН
	В общем виде	С числовыми коэффициентами
1	F1 = Fd	F1	2,73
2	F2 = F1	F2 = F1	2,73
3	F3 = F2 (1+ wбо)	F3 = 1,02F	2.79
4	F4 = F3 + (qл+qрр)l4w	F4 = 1,02F + (121 + 1,3)120,04 = 1.02F+98,88	2,89
5	F5 = F4 (1+wбо)	F5 = (1,02F+98,88)(1+0,02) = 1,04F+100,86	2,95
6	F6 = F5+(qл+qрx).l3.w+qл.h	F6 = (1,04F+100,86)+(121+2,6)70,04+1212 = 1,04F+399,25	3,25
7	F7 = F6 (1+ wбо)	F7 = (1,04F+399,25)(1+0,02) = 1,06F+407,23	3,31
8	F8 = F7+(qл+qрx)l2w	F8 = (1,06F+407,23)+(121+2.6)350.04 = 1,06F+695,63	3,6
9	F9 = F8 (1+ wбо)	F9 = (1,06F+695,63)(1+0,02) = 1,08F+709,54	3,67
10	F10 = F9	F10 = 1,08F+709,54	3,67
11	F11 = F10 (1+ wбc)	F11 = (1,08F+709,54)(1+0,06) = 1,14F+752,12	3,87
12	F12 = F11+(qг + qл + qрр) l1w+qгhв	F12 = 1,14F+752,12 + (555,5+121+1,3)20,04 + 555,50,9 = 1,14F+1324	4,44
13	F13 = F12+(qг + qл + qрр)  (l2-l1)w	F13 = 1,14F+1324 + (555,5+121+1,3)330,04 = 1,14F+2510,09	5,63
14	F14 = F13(1+ wрб)	F14 = (1,14F+2510,09)(1+0,02) = 1,17F+2560,3	5,76
15	F15 = F14+(qг+qл+qрр)l3w- -(qг + qл)h	F15 = 1,17F+2560,3 + (555,5+121+1,3)70,04 – (555,5+121)2 = 1,17F+1453,14	4,66
16	F16 = F15 (1+ wрб)	F16 = (1,17F+1453,14)(1+0,02) = 1,19F+1482,21	4,74
17	F17 = F16 +(qг +qл+qрр)l4w	F17 = 1,19F+1482,21 + (555,5+121+1,3)120,04 = 1913,51 + 1,19F	5,17

Угол обхвата лентой приводного барабана, с учетом отклоняющего барабана, принимаем равным  = 210 . Тогда для стального барабана и прорезиненной ленты, работающих в тяжёлых условиях, по табл. находим коэффициент трения f = 0,2 и по табл. – значение тягового фактора е^f = 2,08.

Из формулы (6.11) следует соотношение

F_нб = F_сбе^{f }/K_сц = F_сб2,08/1,1 = 1,89F_сб.

Таким образом, для определения неизвестных натяжений F₁ F₂ имеем два уравнения:

F₁₇ = 1,89F₁ – следует из формулы Эйлера

F₁₇ = 1,19F₁ + 1913,51 – следует из тягового расчета.

Решая эти уравнения, получим искомые значения натяжений:

F₁ = 2737,58 H; F₁₇ = 5171,23 Н.