3. Регулирование коэффициента трансформации защищаемого трансформатора.

Такое регулирование нарушает значение между первичными токами и в реле возникает дополнительное значение тока небаланса.

Разнотипность трансформаторов тока на НН и ВН обуславливает различие их характеристик намагничивания, и приводит к увеличению составляющей тока небаланса, определяемой полной погрешностью трансформатора тока.

Неидентичность характеристик трансформаторов тока учитывает коэффициент однотипности, который для дифференциальных защит трансформаторов выбирается постоянным. При расчете тока небаланса, дифференциальная защита трансформатора:

При максимальных значениях величин:

Второе значение для срабатывания тока защиты: I_СЗ2≥К_отсI_{нбмахрасч}

Ток срабатывания принимается наибольший из двух значений. К_ч определяется при двухфазном КЗ на выводах НН трансформатора, и должен быть ≥2. Иногда снижают коэффициент чувствительности до 1,5.

3. Схемы и выбор параметров дифференциальной защиты трансформаторов.

1. дифференциальная отсечка ставится на трансформаторы малой мощности, неответственные. Имеет много недостатков. Но проста и недорога.

2. На реле РНТ 565. Дороже но эффективнее, чем отсечка.

3. На дифференциальном реле с торможением (ДЗТ11-14) это реле совмещает РНТ 565 с тормозной обмоткой. Применяется от токов небаланса. Её применяют трёхобмоточных трансформаторах, трансформаторах с РПН, на трансформаторах с расщеплённой обмоткой.

1. Дифференциальная отсечка трансформаторов.

Схема на постоянном оперативном токе чувствует все виды КЗ кроме витковых внутри бака. Реальная зона защиты от шины до шины (от ТА до ТА).

1) Отстройка от бросков тока намагничивания I_{нам бр}=6-8 I_{ном тр} достигается с учётом действия реле РНТ, а в схемах косвенного действия временем срабатывания реле тока и выходного промежуточного реле.

t_сраб =0,04 - 0,06 сек.

Ток срабатывания защиты:

I_СЗ≥К_отс∙I_Тном, где К_отс=3–4,5.

2) Отстройка от токов небаланса максимальных расчётных:

Если ТТ выбраны так, что их погрешность не более 10%, то отстройкой от броска тока намагничивания обеспечивается также отстройка и от максимального тока небаланса при внешних КЗ, при условии дополнительного различия тока циркуляции. ∆f_ВЫР≤5%.

Достоинство дифференциальной токовой отсечки – простота, однако из-за большого тока срабатывания защиты отсечка не уменьшает чувствительность.

Если первое условие прошло, то второе условие выполняется автоматически.

2. Дифференциальная защита трансформатора с промежуточным нтт (рнт565)

Токораспределение на схеме показано для внешних КЗ.

1) I_СЗ1≥К_отсI_БРном I_БРном=6…8I_Тном I_CЗ1≥1,3I_Тном

2) I_CЗ≥К_отсI_{НБмахрасч}

(*)

К_а=1 К_ОДН=1 ∆f_ВЫР=0

(**)

Из двух значений берётся большее.

”/ ” – 11 группа, питание со стороны «звезды»: К_СХ’= К_СХ”=1

- со стороны НН () в минимальном режиме работы питающей системы ЭС и при максимальном сопротивлении питающего трансформатора.

Ток срабатывания защиты берётся со стороны питания (если питание с 2-х сторон, то берется с большим I_ср).

Если коэффициент чувствительности ≥1,5, то продолжают. Дальнейший расчет сводится к выбору схем соединения трансформаторов тока, коэффициента трансформации ТТ, определённого числа витков диф. обмотки, рабочей и уравнительных обмоток. МДС с одной стороны равна МДС другой стороны.

1. I_2I(W_УРI +W_диф)=I_2II(W_УРII+W_диф)

В худшем случае относительно чувствительности является случай с 1ИП и КЗ в зоне защиты.

I_2II=0

I_2I=I_СР

2) I_СР(W_УРI+W_диф)=F_СР

I_CP – ток срабатывания реле, определяемый по току срабатывания защиты с учётом коэффициента схемы и относящийся к стороне с I_2I.

Из (1) получаем:

3)

С помощью ответвлений от обмоток НТТ подбираются витки дифференциальной и уравнительной обмоток так, чтобы обеспечивались условия (2) и (3). В общем случае установить расчётное число витков затруднительно, поэтому появляется дополнительная составляющая тока небаланса (выравнивания). Её необходимо учесть в окончательном определении тока срабатывания защиты. При этом значения коэффициентов отстройки и чувствительности должны соответствовать требованиям ПУЭ. При определении тока срабатывания и витков обмотки НТТ предварительно выбирают основную сторону защищаемого трансформатора. С учётом этого можно записать:

2)

3)

Изложенный порядок расчёта оформим в виде таблицы:

Наименование величины	Расчёт выраженный для сторон
	ВН	НН
1. Первичный ном. ток защиты трансформатора
2. Схема соединения обмоток тр-ра	звезда	треугольник
3. Схема соединения ТТ	треугольник	звезда
4.Коэффициент схемы		1
5. Коэффициент трансформации ТТ
6. Вторичные токи в плечах защиты
7. Ток срабатывания
8. Расч. число витков уравн. обмотки НТТ для осн. стороны тр-ра	FCP=100 А/витков
9. Предварительно принятое число витков для основн. стороны	Число витков принимаем меньшее по отношению к WОСН расч.
10. Расчётное число витков НТТ для осн. стороны	Токи из п6 с учётом сторон
11. Предварительное число обм. НТТ для неосновной стороны	Принимаем ближайшее целое число
12.Составляющая первичного тока.	;
13. Первичный мах расч. ток небаланса, с учётом составл. Iнб выр
14. Уточн. значение тока срабатывания на основной стороне
15. Уточн. знач. тока срабатывания защиты на основной стороне
16. Действительное значение коэффициента отстройки.	Котс<1,3 – для основной стороны, след. принять новое Wосн, которое меньше предыдущего (см. п. 9), и повторить расчёт п. 10 – 16 .

Для окончательно выбранного тока срабатывания защиты определить К_Ч≥1,5.