1 Варианта.

Рассчитаем потери в трансформаторах

∆W_m =n_m*∆P′_хх T_вкл+ 1/ n_m*∆P′_к.з.(S_p / S_нм)²*Ч,

где n_m=2- число параллельно работающих трансформаторов;

∆P′_хх =∆P _хх+К_э *∆Q_хх=∆P _хх+ К_э*S_нм *I_хх/100;

∆P′_хх =1,05+0.07*(1000*1.2)/100=1,89кВт

∆P′_кз=∆P_кз +К_э +S_нм *U_кз /100=1+0,07+1000*5,5 /100=14,85

∆W_m=2*1,89*8760+1/ 2*14,85(1861,97/1000)²*2000=84596,74кВт.

Стоимость годовых потерь электроэнергии: λ=а / Т+в;

где а - годовая основная ставка двухставочного тарифа за кВт максимальной нагрузки, а=2997 руб/кВт в месяц;

в - дополнительная ставка двухставочного тарифа за потребляемую энергию, в= 1,85руб/кВт ч;

Т- расчётное число часов использования максимальной нагрузки в год. Стоимость потерь электроэнергии в трансформаторе:

Y= (230*12) /5000+0.35=0.902

C_пэ =0,9*84596,74=76137 руб.

Величина амортизационных отчислений: С_а= Н_а /100*К_i

где Н_а - норма амортизации, Н_а =6,4%

К – капитальные затраты

С_а=6,4 /100*2*710=45440руб.

Затраты на обслуживание и текущий ремонт: С_о = Н_о /100* К_i;

где Н_о- норма, Н_о =1,5%

С_о=1,5 /100*2*710=21300руб

Годовые эксплуатационные расходы:

U= С_о + С_а + C_пэ =21300+45440+76137=142877 руб / год

18

Наибольшую реактивную мощность, которую целесообразно передать через трансформатор в сеть напряжения до 1кВ, определяется по формуле:

S_нтр= 655,6/2×0,7=468,2кВа

Q_{max тр}=√(N_нно*к_з*S_нно)²- P²_р=√(2*0,8*1000) ²-655,6²=1459,5квар

Суммарная мощность конденсаторных батарей на напряжение до 1кВ составит:

Q_нк1=Q_p - Q_{max тр}=497,435-1459,5=-962.065кВар так как Q_нк<0, то установка батарей конденсаторов при выборе оптимального числа трансформаторов не требуется.

Расчет элементов цеховой сети.

Обоснование схемы цеховой сети и её конфигурации.

Выбор схемы, конфигурации и конструктивного исполнения цеховой сети должен удовлетворять ряду требований:

• обеспечивать необходимую надёжность электроснабжения;

• быть удобным и безопасным в эксплуатации;

• иметь оптимальные технико-экономические показатели;

• иметь конструктивное исполнение, обеспечивающие применение индустриальных и скоростных методов монтажа.

Внутризаводское распределение электроэнергии выполняется по магистральной, радиальной или смешенной схеме. Выбор схемы определяется категорией надёжности потребителей электроэнергией их территориальным размещением, особенностями режимов работы.

Радиальными схемами являются такие, в которых электроэнергия передаётся от источника питания непосредственно к приёмному пункту.Чаще применяют радиальные схемы с числом ступеней не более двух.

Магистральные схемы обеспечивают высокую надёжность электроснабжения, обладают универсальностью и гибкостью (позволяют заменить технологическое оборудование без особого изменения схемы).Они не требуют установки распределительного пункта на подстанции, энергия распределяется по совершенной схеме блока« трансформатор- магистраль», что упрощает и удешевляет сооружение цеховой подстанции .

19

В практике проектирования и эксплуатации редко применяют схемы внутризаводского распределения электроэнергии, построенные только по радиальному или только по магистральному принципу.

Сочетание преимуществ радиальных и магистральных схем позволяет создать систему электроснабжения с наилучшими технико - экономическими показателями.

Проектируемый цех относится к помещениям с нормальной средой. Схема питания выполняется магистральной с присоединением потребителей зависимости от их числа, мощности, место расположения, характера производства и условий среды.

При монтаже ШМА крепится к нижнему поясу фермы вдоль пролётов. К ШМА присоединяются распределительные шинопроводы – ШРА на токи 100А, 250А, 400А, присоединение осуществляется кабельной перемычкой, соединяющей вводную коробку ШРА с ответвительной секцией ШМА. Вводная коробка ШРА может быть установлена на конце секций или вместо стыка двух секций. ШРА крепиться на стойках на высоте 2,5 м от пола.

Отдельные приёмники подключаются к ШРА через ответвительные коробки проводами, которые можно прокладывать в трубах, коробках или металлических рукавах. На каждой секции ШРА длиной 3 м имеется восемь ответвительных коробок ( по 4 с каждой стороны) с автоматическими выключателями или предохранителями с рубильниками.

На одном участке цеха установлен силовой пункт, который присоединяется к магистральному шинопроводу.

Для питания кранов предусмотрены троллейные шинопроводы.

Расчёт и выбор высоковольтного кабеля

Кабели до цеховых трансформаторов выбираются по нагреву, экономической плотности тока и термической устойчивости. За окончательное принимаем наибольшее сечение.

Определяем сечение высоковольтного кабеля но нагреву длительным расчетным током 1_{длит доп} ≥ I_р

I_р=S_H*кз/√3*U=1000*0.8/√3*10.5=43.99A

По таб. 4.8 [20] для сечения кабеля 16мм² длительно допустимый ток составляет 1_{длит доп} =75А.

20

Определяем сечение кабеля по экономической плотности тока:

S_эк = I_р /j_эк =43.99/1.2=36.66мм²

где j_эк =1,2(А/мм²) – экономическая плотность тока для кабелей с бумажной изоляцией с алюминиевыми жилами, при числе часов использования максимума нагрузки 3500ч/год из табл. 1.3.36[13].

Выбираем кабель по термической устойчивости S_T=I_∞ *√t_пр /К_т , где

I_∞ - установившееся значение тока короткого замыкания, А;

t_пр - приведённое время короткого замыкания;

К_т =95 А*с^½ /мм² - температурный коэффициент, учитывающий ограничение допустимой температуры нагрева кабеля, значение которого приведены в табл. 3.4 [20].

Рассчитаем установившееся значение тока короткого замыкания. Примем за базисную мощность S_b=S_c=100МВА.

Найдём базисный ток:

I_b =S/√3*U=100/√3*10.5=5.5КА

I_∞= I_b /X_c=5.85/0.525=10.5КА, где сопротивление со стороны системы

X_c= X_мр/2=( U_k /100* S_b/S_ном.тр ) /2= (10.5/100*100/10)/2=1.05/2=0.525

Приведенное время определяется суммированием апериодической t_a.n. и периодической t_nn составляющих тока короткого замыкания t_n=t_n.n.+t_a.n.

При действительном времени КЗ t менее 5с (t= t_защ + t_выкл= 0,5+0,1=0,6с) значение t_n.n. определяется по кривым 3.5.[20] в зависимости от действительного времени КЗ к установившемуся β ”=I” / I_∞ учитывая это t_n.n.=0.7c

t_a.n =0.05*( β ”)²=0.05*(1)²=0.05c

Тогда минимальное сечение по термической устойчивости:

S_T=I_∞√t_пр/ K_T=10.5√0.7+0.05/95=94.7мм²

21

Окончательно выбираем кабель марки ААБГ(3×95) с алюминиевым жилами, с бумажной изоляцией, алюминиевой оболочкой, ленточной браней I_{длит.доп} =205А

Расчет и выбор проводов, кабелей, шинопроводов, защитно- коммутационной аппаратуры.

Выбор магистрального шинопровода.

Сечение шинопровода определяется по нагреву длительно- протекающего Imax нагрузки. Магистральный шинопровод выбирается по номинальному току трансформатора:

I_H =S_Hтр/√3×0,38= 1000/√3×0,38=1515А

Из таблицы 2.1 (4) выбираем шинопровод серии ШМА 4-1600-44-1УЗС параметрами I_H=1600А, V_ном =660В, электродинамическая стойкость тока равна 70кА, сопротивление на фазу r₀ =0.03 ом/км, х₀=0,014 ом/км:

сопротивление нулевого провода: активное

Выбор распределительного шинопровода.

Распределительный шинопровод ШР выбирается по нагреву длительно проходящим максимальным током нагрузки.

Для примера рассмотрим выбор ШР1 электроприемники питающиеся от ШР1 – это потребители, относящиеся к 2й категории, где

В качестве примера приведём расчёт для ШРА1:

Р_ср =Р_ном *К_н= =11,4*0,12+20*0,22*6+11*0,2*2+23*0,1*6+14*0,2*5+4,1*0,18*4+24,6*0,26*4=88,5кВт

Q_ср= Р_ср*tgφ= =11,4*0,12*1,33+20*0,22*6*1,827+11*0,2*2*1,33+23*0,1*6*1,169+14*0,2*5*1,33+4,1*0,18*4*1,020+24,6*0,26*4*0,963=118квар

Рассчитываем значение отношения мощности наибольшего электроприёмника к мощности наименьшего:

22

m=P_Н.МАХ/ P_НМАХ=6

При m >3 и К_ИСР = 0,25>0,2 эффективное число электроприёмников может определятся по упрощенной формуле:

n_э=2*∑ P_Н/ P_Н.МАХ=2*108,1/24,6=8,78

по таблице 5-1[10] определяем коэффициент максимума К_м =1,72. Тогда :

P_p= Р_ср * К_м=88,5*1,72=152,2кВт,

Q_p= Q_cp* К=118*1.1=129.8 (К_{м ,} т.к. n_э)

Определяем полную расчётную мощность:

S_p=√ P_p²+ Q_p²=√152,2²+129,8²=200,03кВА

Расчётный ток определяется по следующей формуле:

I_p= S_p/√3*0.38=200.03/√3*0.38=203.99А

Выбираем шинопровод серии ШРА-4 со следующими параметрами:

I_ном=250А, электродинамическая стойкость по току короткого замыкания 15кА, сопротивление на фазу:

Остальные расчёты произведены аналогично, результаты сведены в таблицу № 1.4.3.

Расчёт троллейных линий.

Троллейные провода применяются в крановых установках для двигателей подъёма, тележки и моста. Двигатель кранов работают в повторно- кратковременном режиме с низким коэффициентом использования. В цехе имеются два крана: P_ном=125, К_u=0.68; cosφ/tgφ=0.82/0.689

Расчётная мощность, приведенная к продолжительности включения ПВ=100%:

P_p= P_ном*√ПВ=125*√0,25=62,5кВА

Q_p= P_p* tgφ=62,5*0,689=43,6квар

S_p=√ P²+ Q²=√62,5²+43,6²=76,2кВА

Определяем максимальные расчетные токи из выражения:

I_p= S_p/√3*0.38=76,2//√3*0.38=117,9кА

Определяем пиковые токи из выражения:

I_пик =I_{пуск.мах} +(I_р- I_н.мах)= I_н.мах=3000/√3*0.38*0,78=5,84А - номинальный ток наибольшего двигателя;

23

I_{пуск.мах}= 5* I_н.мах=5*5,84=29,2А. Тогда

I_пик=29,2+(76,2-5,84)=99,56А

Принимаем стандартный троллейный шинопровод ШТМ-76-УЗ на ток 100А, U=380D;I_д.уст=5кА ; r₀=0.46Ом/м, х₀= Ом/м;

Расчет силовых пунктов.

Выбор силового пункта аналогичен выбору распределительных шинопроводов и сводится к определению расчетного тока. Силовые пункты выбираются из условия

I_Hn ≥ I_p

Среднесменная активная и реактивная мощности в этом случае будут равны соответсвенно:

P_ср= P_ном*К_u *Q_ср= P_ср* tgφ,

P_ср1=1,6*0,66*4=4,224

Q_ср=4,224*1,020=4,308квар

Электроприёмники, запитанные от СП-6

Наименование электроприёмника	Мощность, кВт	Количество	КИ	Cosφ/tgφ
Сверлильный	1,6	4	0,66	0,7/1,020

Определяем эффективное число электроприёмников n_эф=4. По таблице 5.1[10]; К_м =3,43, тогда

Р_р1 = P_ср1* К_м=4,224*3,43=14,48кВт

Q_ср1= Q_ср* К =4,308*1=4,308 квар(К=1)

S_p=√ P²+ Q²=√14,48²+4,308²=15,10кВА

I_р=S_p/√3*0.38=15,10/√3*0.38=23,3А

Выбираем силовой пункт серии 8501 с вводным включателем ВА 51-33 (I_н=160А), линейным выключателем ВА 51-33 (I_н=63А).

24

Выбор защитной аппаратуры.

Выбор защитных аппаратов производится с учетом следующих требований: 1 выбор) по номинальному значению тока и напряжения защитного аппарата, I_ном.ЗА >I_н(р) , н- для одиночного электроприёмника, р- для группы электроприёмников;

1 проверка ) проверка отключающей (коммутационной ) способности ЗА. Для неответственных потребителей в качестве может приниматься предельная коммутационная способность (ПКС), либо одноразовая ГЖС (ОПКС). Они являются справочными данными ЗА.

I_д.ст.<ПКС<ОПКС

2 выбор) выбор плавкой вставки теплового расцепителя автомата осуществляется по номинальному (расчетному) току защищаемого участка сети:

I_{ном.п.в.(т.р.)} > I_н(р) ,

здесь п.в. – плавкая вставка, т.р. – тепловой расцепитель.

2проверка) проверка отстройки плавкой вставки от пусковых (пиковых) токов;

I _{ном.п.в.} > I_{пуск(пик)} / α

где индекс пуск – для одиночного электроприёмника, пик- для группы.

I_пуск = к_пуск I_н

к_пуск - кратность пускового тока, для АД= 5-7; для ДПТ=2,5;

I_пик =I_p-k_u *I_н.мак+ к_пуск* I_н.мак

α- коэффициент, зависящий от условия пуска, α =2,5 – легкий пуск (металлорежущие станки), α =1,6-2,0- тяжелый (нагруженный- краны или электродвигатели особо ответственных механизмов).

3 выбор) выбор электромагнитного расцепителя (или отсечки полупроводникового расцепителя), произведенный с учётом отстройки от пусковых (пиковых токов):

I_{н.э.р.(отсечки)}=к* I_{пуск(пик)}

где к- коэффициент запаса, учитывающий разброс тока срабатывания расцепителей. Для ВА=1,3, для включателей серии «Электрон»=1,25

Для выбранных расцепителей плавких вставок дополнительно осуществляются 3 проверки

1Д. Проверка надёжности срабатывания ЗА от однофазного тока короткого замыкания в конце защищаемого участка:

к*I_н.n.в<I_к.з., где к берется из следующей таблицы:

25

Таблица № 1.4.3.2.

Тип ЗА	Значение к-та к
Плавкая вставка	4
Автоматы, имеющие только отсечку, с, А <100А >100А >100А	1,4 1,25
Автоматы с обратно зависимой характеристикой	6

В сетях, защищаемых только от токов короткого замыкания, допускается не выполнять данные проверки, если обеспечивается условие проверки 2Д. 2Д. Для сетей, требующих защиту от перегрузки, необходимо согласовать длительно-допустимый ток защищаемого проводника с номинальным током плавкой вставки или автомата, защищающего данный проводник:

к_з* I_y/3F <I_d.d., где

к._з- коэффициент, зависящий от типа ЗА и особенностей выполнения сети, к._з=0,22-1,25, в основном применяется равным 1.

ЗД. Проверка избирательности (селективности) действия защиты (не обязательна).

Выбор кабельных спусков ШМА к ШРА и ШМА- СП _.

Выбор производится по условию нагрева длительным расчетным током.

Приведём пример расчета для ШМА1 к ШРА №1. Линия спуска от ШМА к ШРА открыто, проложена по колонне и закреплена скобами. Мы должны защитить спуск от перегрузки. Ток расчетный ШРА равен: I_p= 160.26A. Выбираем кабель из условия I_dd > I_p. АВВГ(3×95мм²+50мм²), I_dd=255А- кабель с алюминиевыми жилами, пластмассовой изоляцией, поливинилхлоридной оболочкой. Нулевой провод сечением 50мм² .

Подробно рассмотрим выбор ЗА.

По расчетному току выбираем автомат ВА 51-35, I_ном =250А (250А > 227,2А)

1П. КС=18кА >15кА

2В. I_н.т.р.=250А>I_p=227.2A

3В. I_пик= I_p-к_u-I_н.макс+к_пуск=227,2-93,5+5-93,5=601А

I_э.р.= к* I_пик= 1,3*601=781,3А. Выбираем 1Э.Р-1000А

26

1Д. К'*Iн.п.в< I_кз

2Д. к *I_{н ЗА}< I_dd; 1*250<227,2- условие не выполняется, но по правилам 3.1.Л3[6] допускается принять выбранный проводник без увеличения сечения.

Окончательно выбираем автомат ВА 51-35,I_ном =250А, I_ном.тр.=250А, I_э.р.=500А. Аналогично производим выбор защитных аппаратов и кабелей для остальных спусков.

Выбор низковольтного кабеля и защитного аппарата от ШМА к троллейной линии.

Троллейной линии обычно защищают от токов короткого замыкания, т.к. мостовые краны имеют повторно-кратковременный режим работы, поэтому для защиты выбираем трех полюсной блок «предохранитель- выключатель» типа ЯБПВУ. Номинальный ток ящика определяется током плавкой вставки

I_{ном. пл. вст.}≥I_пик / (1,6:2) ≥68,9/2=34,45А

Для защиты крана выбираем ящик типа ЯБПВУ-1 с I_ном.ящ =100А,низковольтный кабель выбираем по условию нагрева длительным расчетным током.

I_p= Р_н/(√3*U_H*cosφ) =25/√3*0.38*0.82=91.16А

Примем кабель марки АВБРГ

(алюминиевые жилы с резиновой изоляцией, ПВХ- оболочке, бронированной стальными листами без джутового покрова).

I_dd=100A, S=10мм²

Расчет токов трехфазного короткого замыкания.

Основной причиной нарушения нормального режима работы системы электроснабжения является возникновение короткого замыкания в сети или элементах электрооборудования вследствие повреждения изоляции или неправильных действий обслуживающего персонала. Для снижения ущерба, обусловленного выходом из строя электрооборудования при протекании токов короткого замыкания, а также для быстрого восстановления нормального режима работы системы электроснабжения необходимо правильно определять токи короткого замыкания и по ним выбирать электрооборудование, защитную аппаратуру и средства ограничения токов короткого замыкания.

27

При возникновении короткого замыкания имеет место увеличение токов в фазах системы электроснабжения или электроустановках по сравнению с их значением в нормальном режиме работы.

В трех фазной сети различают следующие виды короткого замыкания;

Трехфазные, двухфазные, однофазные и замыкания на землю. Наиболее распространенными являются однофазные замыкания в сетях с глухо- и эффективно- заземленной нейтралью.

Расчетным видом КЗ для выбора и проверки параметров электрооборудования являются трехфазное короткое замыкание. Однако для выбора и проверки уставок релейной защиты и автоматики требуется определение несимметричных токов короткого замыкания - однофазное КЗ.

Составляем схему замещения (рисунок 1 )

Токи трёхфазного короткого замыкания рассматриваем в точках, наиболее близких к трансформатору , так как здесь они имеют наибольшее значение. Для расчета берем ШМА2 и ШРА12. Расчет ведем в именованных: единицах, принимая за базисное напряжение ступени короткого замыкания, то есть U_б =0,4 кВ. Сопротивление системы и высоковольтного кабеля приведено к напряжению ступени короткого замыкания.

Сопротивление системы при U_б =0,4 кВ

х'_с= х_с * (U²_б/ U²_с )*10³ = U_с/√3*I ⁽³⁾_кз* U²_б/ U²_с= 10,5/√3*10*0,4²* 10,5² =0,88мОм,

где U_б- базисное напряжение; U_с=70,5 кВ- напряжение питающей подстанции;

I ⁽³⁾_кз- периодическая составляющая ток трёхфазного короткого замыкания на шинах 10,5кВ питающей подстанции.

Сопротивление высоковольтного кабеля при U_б =0,4 кВ, принимая I_к= 100м

а) активное r_к= r₀*l_k* U_б²/ U² =0.25*100*0.4² /10.5² = 0.036мОм

б) индуктивное х_к= х₀*l_k* U_б²/ U² = 0,07*100 *0.4² /10.5² = 0,01мОм

28

Сопротивление силового трансформатора ТР.2 типа ТМ , S_ном =1000кВА

∆Р_к.з.=11,6кВт; U_к.з.%=5,5%

а) активное в относительных еденицах

r*_тр= ∆Р_к.з / S_ном.тр. =11,6/1000=0,0116,

в именованных единицах r_тр= r*_тр*(U_б²/ S_ном.тр)=0,0116*0.4² /1000=1,856мОМ

б) индуктивное в относительных еденицах

х*_мр= √ (U_к.з.%/100)²- (r*_тр)²=√ (5,5/100)-(0,0116)²=0,054

в именованных единицах х_мр= х*_мр*(U_б²/ S_ном.тр)=0,054*0.4² /1000=8,46мОм

Сопротивление автоматического выключателя на шинах низкого напряжения трансформаторной подстанции ВА55-43,I_H= 1600A

r_ав1=0.14мОм; х_ав1=0,08мОм.

Сопротивление ШМА1 до точки ответвления к ШРА12, l=15м, r_ошма=0,03мОм, х_ошма=0,014мОм, тогда r_ШМА=l* r_ошма=15*0,03=0,45мОм;

х_ШМА= х_ошма*l= 15*0.014=0.21мОм.

Сопротивление кабельного спуска к ШРА12, 1каб.сп.-16м выбран кабель марки АВВГ, 3×16+1×6,I_dd=60A. r_0каб.сп =2,06мОм/м, х_0каб.сп =0,08 мОм/м(из каталога ауд.200), тогда

r_каб.сп. =l_каб.сп. * r_0каб.сп =16*2,06=32,96мОм

х_каб.сп. =l_каб.сп. * х_0каб.сп =16*0,08=1,28мОм

Сопротивление автомата, защищающего кабельный спуск ВА51-31, I_H=100А: r_ав2=1,1мОм, х_ав2=0,5мОм.

Сопротивление автомата, защищающего сверлильный станок (P_H=6кВт, I_P=18.2A)ВА51-25, I_H=25А:

r_ав3 =2.15мОм, х_ав3 =1,2мОм.

Сопротивление привода, питающего станок, (марка АПВ 3×4+1×2,5, l_пр=1,6м, r_0пр=8,3мОм/м, х_каб.сп=0,1 мОм/м).

r_пр= l_пр *r_0пр=1,6*8,3=13,28мОм,

х_пр= l_пр *х_0пр=1,6*0,1=0,16мОм,

Суммарное сопротивление до точки К1 (за автоматом на шинах ННКТП):

r_К1 =r_к+r_тр+ r_ав1= 0,036+1,856+0,14=2,032мОм;

х_К1 =х_к+х_тр+х_ав1=0,88+0,01+8,64+0,08=9,61мОм.

Тогда ток короткого замыкания в точке К1 найдем из выражения:

I_к1к.з. = U_б /√ 3*√ r²_К1+ х²_К1 =400/ √ 3*√ 9,61²+2,032²= 23,52кА

Ударный ток i_уд.К1=к_уд.* √2*I_КЗК1=1,5*√2*23,52=49,9кА

Так как к_уд=1,5- коэффициент, определяемый из рисунка 6.2[21] в зависимости от отношения х / r=9,61 / 2,032=4,7

Суммарное сопротивление до точки К2:

29

r_К2 =r_к+r_тр+ r_ав2=2,032+0,45+32,96+1,1=36,54мОм;

х_К2 =х_к+х_тр+х_ав2=9,61+0,21+1,28+0,5=11,6мОм.

Тогда ток короткого замыкания в точке К2 найдём из выражения:

I_к2к.з. = U_б /√ 3*√ r²_К2+ х²_К2 =400/ √ 3*√ 11,6²+36,54²=6,02кА

Ударный ток, i_уд.К2=к_уд.* √2*I_КЗК2=1*√2*6,02=8,51кА

Так как к_уд=1- коэффициент, определяемый из рисунка 6.2[21] в зависимости от отношения х / r=11,16 / 36,54=0,3

Суммарное сопротивление до точки КЗ:

r_К3 =r_к+r_тр+ r_ав3=36,54+2,15+13,28=51,97мОм;

х_К3 =х_к+х_тр+х_ав3=11,6+1,2+0,16=12,96мОм.

Тогда ток короткого замыкания в точке КЗ найдём из выражения:

I_к3к.з. = U_б /√ 3*√ r²_К3+ х²_К3 =400/ √ 3*√ 12,96²+51,97² =4,31кА

Ударный ток, i_уд.К3=к_уд.* √2*I_КЗК3=1*√2*4,31=6,09кА

Так как к_уд=1- коэффициент, определяемый из рисунка 6.2[21] в зависимости от отношения х / r=12,96 / 15,97=0,25

Необходимо проверить автоматические выключатели на отключение токов трехфазного короткого замыкания.

1.Автомат, защищающий станок с P_H =6кВт,I_P= 18.2A, ВА51-25, I_н.выкл=25А, I_н.расц.=25А, I_э.р.=175А, должны выполнятся условия

l_кз3≥1.4-l_э.р. l_кз3≥3*l_н.расц.

4310≥1,4*175 4310≥3*25

4310≥245 4310≥75

Автомат выбран верно.

2.Автомат, защищающий шины НН ТП ВА 55-43,l_н.выкл. = 100А, l_н.расц=ЮОА, /э.р =150А, должны выполнятся условия:

l_кз3≥1.4-l_э.р. l_кз3≥3*l_н.расц.

4310≥1,4*175 4310≥3*25

4310≥245 4310≥75

Автомат выбран верно.

Проверка шинопроводов на динамическую стойкость. Шинопровод магистральный ШМА2. Марка шинопровода ШМА-4, I_H= 1600A, I_д.уст=70кА. Должно выполнятся условие : I_д.уст>i_уд1, 70кА>49,9кА- условие выполняется.

Шинопровод распределительный ШРА12. Проверяется вводный автомат ВА51-31, I_д.уст=35кА. Должно выполнятся условие : I_д.уст>i_уд2, 35кА>8,51кА- условие выполняется.

Проверкой установлено, что при протекании токов трёхфазного короткого замыкания автоматы и шинопроводы не разрушаются.

30

Расчет токов однофазного короткого замыкания.

В КТП применяем силовые трансформаторы с группой соединения обмоток ∆/Y₁₁, которые более чувствительны к токам однофазного короткого замыкания. При схеме ∆/Y₁₁сопротивление нулевой последовательности трансформатора равно сопротивлению прямой последовательности. Расчет тока КЗ произведен для наиболее электрически удаленного электроприёмника- шлифовального станка, с P_u =40кВт, запитанный от ШРА№16 проводом марки АПВ 3×25+1×16, I_dd=105А, Z₀= 3,7Ом/км. Его защищает автомат ВА51-1, I_H=100А. Ток однофазного короткого замыкания рассчитывается по формуле:

Z_m/ 3 – полное сопротивление цехового трансформатора при однофазном коротком замыкании,

I⁽¹⁾_кз =U_ф / Z_m /3+ Z_n , где

Z_n =√(r_ф+r₀)² +(х_ф+х₀+х_n)²

Z_n - полное сопротивление петли «фаза-ноль».

где - r_ф ,r₀ –активное сопротивление фазного и нулевого привода;

х_ф ,х₀ – индуктивное сопротивление фазного и нулевого провода;

х_n- индуктивное сопротивление петли «фаза-ноль», так как расстояние между проводами соизмеримы с их размерами , то х, можно пренебречь. Составляем схему замещения (рисунок 2).

Элементы схемы имеют следующие параметры:

ШМА2, I_H =1600A, r_ф=0,03мОм/м, r_о=0,037мОм/м, х_ф =0,014мОм/м, х_о=0,041мОм/м;

кабельный спуск, выполненный кабелем марки АВВГ, 3×95+1×35,I_dd=170A, сопротивление петли «фаза ноль» для одного метра z_фо=1,45 мОм/м;

ШРА№16, , I_H =400A, r_ф=0,15мОм/м, r_о=0,162мОм/м, х_ф =0,17мОм/м, х_о=0,164мОм/м;

провода АПВ, 3×25+1×16,I_dd=105A, сопротивление петли «фаза ноль» для одного метра z_nфо=3,7 мОм/м;

31

Полные сопротивления элементов схемы:

z_nфоШМА=√(r_ф + r_о)²+(х_ф+х_о)²=√(0,03+0,037)²+ (0,014+0,041)²=0,087мОм/м,

ШМА

Тогда z_nшма=z_nрошма·l _шма=0,087·72=6.28мОм;

Кабельный спуск:

Z_nкаб.сп= Z_{nр0каб.сп}·l _каб.сп=1,59·29,5=46,91 мОм,

ШРА

z_nфоШМА=√(r_ф + r_о)²+(х_ф+х_о)²=√(0,15+0,162)²+ (0,17+0,164)²=8,45мОм/м,

Подставляя эти значения в формулу, вычисляем ток однофазного короткого замыкания

I⁽¹⁾_кз =U_ф/(z_m/3 ·z_n)=230/8,8+6,28+46,91+8,45+15,54=2,68кА

Проверим автоматы на отключение токов однофазного короткого замыкания, должно выполняться условие:

I⁽¹⁾_кз ≥1,4-l_эр I⁽¹⁾_кз ≥3-l_ирасц

2680≥1,4·175 2680≥3·25

2680≥245 2680≥75

Все автоматы отключают токи однофазного короткого замыкания.

Расчет сети на потерю напряжения .

Расчет сети на потерю напряжения производится для проверки выбранных токопроводов по допустимой потере напряжения. В условиях нормальной работы приемников электроэнергии, отклонение напряжения от номинального значения допускаются в следующих пределах;

- 5-10 % на зажимах электродвигателей и аппаратов для их пуска и управления;

- 2,5-5% на зажимах приборов рабочего освещения, установленных в производственных помещениях и общественных зданиях;

- на зажимах остальных приёмников электроэнергии ± 5% номинального.

Для расчёта выбираем наиболее загруженный трансформатор Т2. Определяем отклонение напряжения на зажимах одношпиндельного токарного станка с = 30,6кВт.

Элементы схемы имеющие следующие параметры:

Высоковольтный кабель марки ААБГ(3×95) с алюминиевыми жилами, с бумажной изоляцией, алюминиевой оболочкой, ленточной бранёй I_{длит.доп} =205А, r_о=0,329мОм/м, х_о=0,081мОм/м, l =100м;

Трансформатор ТМ-1000/10/0,4: S_ном.тр =1000кВА; ∆P_к.з. =11,6кВт; U_к.з.%=5,5%; ∆P_х.х=3,3кВт;

32

ШМА2, I_n=1000А, r_о=0,03мОм/м, х_о=0,014мОм/м, l =94м;

Кабельный спуск, выполненный кабелем марки ААВГ, 3×95+1×35,I_dd=170A,

r_о=0,35мОм/м, х_о=0,07мОм/м, l =29,5м;

ШРА№16 I_н=400A,r_о=0,15мОм/м, х_о=0,17мОм/м, l =18,5м;

Провода АПВ, 3×25+1×16, I_dd=105A, z₀=3.1мОм/м, l =4,2м;

P_p=655.6кВт для трансформатора.

Режим максимальных нагрузок:

Определяем потери мощности в высоковольтном кабеле

Потери мощности в трансформаторе рассчитываются по формуле

∆P_л=[ P_p²+(Q_p-Q_ку)²]* r_о* l*10^-3/U²_ср=[655.75²+(736,4-408,1)²]*0,329*0,1* *10^-3/10,5² =0,25 кВт

∆Q_л=[ P_p²+(Q_p-Q_ку)²]* х_о* l*10^-3/U²_ср =[655.75²+(736,4-408,1)²]*0,081*0,1* *10^-3/10,5² =0,077 кВт

Потери мощности в трансформаторе рассчитывается по формуле:

∆P_т=(S_H/U_H)² *r_т = ( 1000/10,5)²*1,856=16,834кВт

∆Q_т=(S_H/U_H)² *х_т =( 1000/10,5)²*8,64=78,367кВт

Мощность, протекающая по высоковольтной линии

P_кл= P_p + ∆P_л+∆P_т=655,75+0,25+16,834= 988,83кВт

Q_кл= Q_p + ∆Q_л+∆Q_т=736,4+0,077+78,367= 814,84кВт

Потери напряжения в высоковольтном кабеле:

∆U_вк = l*(P_кз*r₀+∆Q_кл* х_о)/10* U²_н=0,1*(988,33*0,329+814,84*0,081)/10*10,5²=0,035%

Потери напряжения в трансформаторе:

∆U_т = l*P_p*R_т+Q_p* X_т/10* U_н*U =971.75*1.856*+736.4*8.64)/10*0.4²=1,94%

Для остальных участков схемы потеря напряжения рассчитывается по формуле: ∆U = l*(P*r₀+Q* х_о)/10* U²_н

Для ШМА

∆U_ШМА = l*(P_кл*r₀+∆Q_кл* х_о)/10* U²_н= =0,072*(655,6*0,03+736,4*0,014)/10*0,4²=1,8%

Для кабельного спуска

∆U_к.сп = l*(P_кл*r₀+∆Q_кл* х_о)/10* U²_н= =0,0295*(199,16*0,3+160,7*0,07*)/10*0,4²=1,49%

33

Для ШРА

∆U_ШРА = l*(P_кл*r₀+∆Q_кл* х_о)/10* U²_н= =0,0185*(199,16*0,15+160,7*0,17)/10*0,4=0,66%

Для провода, питающего электроприёмник

∆U_ШМА = l*(P_кл*r₀+∆Q_кл* х_о)/10* U²_н= =0,0042*(40*1,32+69,2*0,08)/10*0,4²=0,153%

Режим минимальных нагрузок

Расчеты производятся аналогично, с учетом, что P_min =0.6* P_max, Q_min =0.6* Q_max, Потери напряжения в высоковольтном кабеле:

∆U_вк = l*(P_кз*r₀+∆Q_кл* х_о)/10* U²_н=0,1*(988,33*0,329*0,6+814,84*0,081*0,6)/10*10,5² *0,4=0,021%

Потери напряжения в трансформаторе:

∆U_вк = l*P_p*R_т+Q_p* X_т/10* U_н*U =971.75*1.856*0,6+736.4*8.64*0,6/10*10,5*0.4=1,17%

Для ШМА

∆U_ШМА = l*(P_кл*r₀+∆Q* х_о)/10* U²_н= =0,072*(655,6*0,03*0,6+736,4*0,014*0,6)/10*10,5*0,4=1,065%

Для кабельного спуска

∆U_к.сп = l*(P_кл*r₀+∆Q* х_о)/10* U²_н= =0,0295*(199,16*0,35*0,6+160,7*0,07*0,6)/10*10,5*0,4=0,896%

Для ШРА

∆U_ШРА = l*(P_кл*r₀+∆Q* х_о)/10* U²_н= =0,0185*(199,16*0,15*0,6+160,7*0,17*0,6)/10*10,5*0,4=0,397%

Для провода, питающего электроприёмник

∆U_ШМА = l*(P_кл*r₀+∆Q* х_о)/10* U²_н= =0,0042*(40*1,32*0,6+69,2*0,08*0,6)/10*10,5*0,4=0,092%

34

По результатам расчета получаем, что все отклонения напряжения находятся в допустимым пределах +5% U_н выбираем отпайку трансформатора +5% с нулевой добавкой напряжения.

Определяем суммарные потери напряжения в максимальном и минимальном режимах:

∆U_мах=∆U_т+ ∆U_ШМА +∆U_к.сп + ∆U_ШРА +∆U_ШМА=

=1,94+1,8+1,49+0,66+0,153=6,04%

∆U_мin=∆U_т+ ∆U_ШМА +∆U_к.сп + ∆U_ШРА +∆U_ШМА=

=1.17+1.065+0.896+0.397+0.092=3.62%

По результатам расчета выбираем отпайку трансформатора +5% с нулевой добавкой напряжения, тогда все отклонения напряжения находятся в допустимых пределах +5% U_н .

35

Светотехнический и элекротехнический расчет освещения цеха.

Осветительные установки являются обособленной частью электроустановок из-за особенностей потребителей электроэнергии, то есть источников света. Поэтому проектирование осветительных электроустановок включает в себя 2 обособленные стадии:

1. светотехнический расчет освещения. Основными задачами являются: выбор для каждого помещения нормируемой освещённости, выбор источника света, тип светильника, их количество и размещение в помещении, проверка качественных характеристик освещения;

2. электрический расчет освещения. Основные задачи – выбор системы освещения, схемы питания светильников, расчет сечений проводников, осветительной сети, выбор осветительных щитков, защитно-коммутационных аппаратов.

Вид освещения: рабочее. Система освещения: общее равномерное. Источник света: ДРЛ для рабочего освещения, ЛН- для эвакуационного. Нормы устанавливают наименьшую освещенность, имея в виду, что она должна иметь место в «наихудших» точках освещаемой поверхности перед очередной очисткой светильников.

Примем расположение светильников по 2 разряда в пролёте с креплением к нижнему поясу фермы, обслуживание производится с кранов. Светильники расположены по углам квадрата со стороной 6м.

λ=L/h =6/1,05=0,57

По рекомендациям таблицы 4.16[16], а также на странице 180[17] принимаем типовую кривую силы света глубокую КСС-Г1.

Такую кривую имеют, в частности, светильники СД2ДРЛ, которые и выбираем по табл.9.5[17], мощностью на 250,400,700,1000 Вт

Так как λ, находится в рекомендуемых пределах, то принимаем значение неравномерности освещения z=1,15.

Площадь производственного помещения (без вспомогательных) S=5610м² .

Число светильников по плану N=45.

Тогда индекс помещения i=А*В/h(А+В)= 96*55/10,5(96+55)=3,3

Принимаем коэффициент отражения потолка, стен, пола ρ_п =30%; ρ_с =10%; ρ_р =10%, что соответствует бетонному потолку в грязных помещениях, стенам и потолку в помещениях с большим количеством темной пыли.

36

По таблице 5.9[16] следует, что коэффициент использования освещенности в относительных единицах K_u= 0,68

Находим необходимый поток лампы:

Ф=Е*к*S*z / N*η =400*1,5*5610*1,15/55*0,68=37205,88ллм

Выбираем стандартную лампу ДРЛ-700, у которой поток Ф=40000лм, отличающийся от расчетного на 7,5%, что допустимо , так как меньше нормируемых 20%.

Установленная мощность всех светильников Р=0,57*144= 82,08кВт.

В целях уменьшения коэффициента пульсации подключаем к различным фазам 1-ый ряд- АВСАВС…; 2-ой ряд- ВСАВСА…; 3-ий ряд- САВСАВ… и т.д.

Оценим значения качественных показателей коэффициента пульсации и показатели ослеплённости. По таблице 9.22[17] определяем, что наши светильники относятся по светотехническим характеристикам к 14 группе.

Затем в таблице 9.18 [17] для λ=0,57 находим k_n=10%, что меньше нормируемого значения, равного 20%.

По таблице 9.23 [17] для h=10,5м и для 14-ой группы светильников определяем, что применение светильников допускается при любых значениях λ.

Так как в рабочем помещении применяется перекрестное освещение (подключение светильников порядно к разным трансформаторам), то эвакуационное освещение не применять.

Светотехнический расчет вспомогательных помещений.

В качестве примера приведём расчет комнаты гигиены.

Выбираем потолочные светильники с люминесцентными лампами ЛПО02-2×40. Рассеиватель из опалового полистирола. Светильники восьмой группы. По таблице 4.5[16] определяем нормированные значения светотехнических характеристик :

Е-150лк.

Площадь помещений S=5,2-2,8=14,56м² .

По таблице 5.45[16] для ЛДЦ – 40 находим удельную мощность ω=25,35Вт/м, тогда число светильников

N= ω*S/2*40= 25,35*14,56/2*40=5

То установленная мощность светильников P_у=80-5=300Вт=0,3кВт.

Аналогично произведём расчет для других вспомогательных помещений.

Сведения внесем в таблицу 2

37

Эвакуационное освещение

Эвакуационное освещение необходимо для создания условий безопасного выхода людей при погасании рабочего освещения. Для этого в местах прохода людей и в КТП должна быть обеспечена освещенность не менее 0,5лк.

Принимаем светильники открытого типа с лампами накаливания типа ППД100-КСС-Д2.

Для коридора количество светильников принимаем 5.

По таблице 9.14[17] определяем η=0,42,

Тогда

Ф=Е*к*S*z / N*η =0,5*1,5*177,8*1,15/4*0,42=91,28лм,

что соответствует лампе накаливания мощностью 40Вт, с потоком Ф=300лм.

N= Е*к*S*z / Ф*η=0,5*1,5*5610*1,15/100*0,42=6

Для КТП принимаем 4 аналогичных светильника.

№	Наименование помещения	Тип светильника, лампы	Количество	Русв кВт	Размеры А ×В	H,м	Е,лк	М, %	Кn?%	ω,Вт/м
1	Эмульсионная	ЛПО02-2*40ЛБ-40	1	0,08	5,1*6,2	4	20	_	_	1,34
2	Бытовое помещение	ЛПО02-2*40ЛБ-40	1	0,08	2,9*6,2	4	30	_	_	2,85
3	Комната отдыха	ЛПО02-2*40ЛБ-40	1	0,08	5,3*6,2	4	20	_	_	1,34
4	Комната мастера	ЛПО02-2*40ЛБ-40	4	0,32	18,3*6,2	4	50	60	_	2,15

Таблица 1.

38

39

Расчет электрической сети освещения.

Питание внутреннего освещения осуществляется от трансформаторов, общих для силовых и осветительных электроприёмников. Рабочее освещение производственного помещения питаем от двух щитков (перекрестно от двух трансформаторов), административно – бытовых помещений от двух щитков. Светильники каждого ряда питаются от своего осветительного шинопровода типа ШОС4. Каждый ШОС питается трёхфазной линией, и защищается трёхполюсным автоматом магистрального щитка. Таким образом, для питания светильников необходимо 9 трехполюсных автоматов.

Щитки административно- бытовых помещений питаются, также трехфазной линией. Магистральные щитки располагаем на колоннах в середине цехах, в целях уменьшения потерь напряжения в осветительной сети, (тип щитка навесной).

40

Длина 17м, 18м (от первого трансформатора) и 12м, 13м (от второго трансформатора) защищаются однополюсными автоматами, поэтому сечение нулевого провода равно сечению фазного.

Длины всех линий берутся из плана. Формулы, применяемые для расчета: активная расчетная мощность

Р_р=(Р_св+Р_роз+∆Р) ,

где Р_св -мощность светильников;

Р_роз - мощность розеток;

∆Р - потери в пускорегулирующей аппаратуре;

реактивная расчетная мощность;

Q_p=P_p*tgφ

Расчетные токи

Ip = P_p/3*Uф*cos φ ;

41

Для линий однофазных

Ip = P_p/Uф ;

Для линий 18, 19 (первого трансформатора) и 13, 14 (от второго трансформатора)

I_т =√ P²_p+ Q²_p/ К_ф*U_ф,

Минимальное сечение фаз линии из условий механической прочности и допустимого нагрева определяем из таблицы 12-2[12].

Рассчитанные значения сведены в таблицу 2

Принимаем, что линии 18, 19 (первого трансформатора) и 13.14 (от второго трансформатора) выполнены четырёхжильным кабелем АВВГ, проложенным открыто по стенам, а остальные линии – проводами АПВ.

Выбор осветительного шинопровода

Найдем ток наиболее загруженной части шинопровода (левой)

I=1,05*0,7*4/3*0,22*0,5=8,9А

8,9А<63А, выбираем ШОС-73 (с.291[16]). Так как сечение фаз шинопровода определено конструктивно, то при расчете на минимум проводникового материала эти сечения учитываются путем корректировки располагаемой потери напряжения на величину потери напряжения на ТТТОС.

Так как число светильников на правой половине шинопровода равно 4, что меньше 12 на левой, то есть нагрузка несимметрична, находим моменты нагрузок для различных фаз.

М_а=1,05-0,7(66+48+30+22+42) = 110,6кВт-м;

М_в=1,05-0,7(60+42+30+18) = 110,25кВт-м;

42

М_с=1,05-0,7(54+36+18+30) = 101,43кВт-м.

Тогда для с =12 (таблица 4[18]) находим потерю напряжения до наиболее удалённого светильника

∆UА=2* М_а-0,5(М_в + М_с)/ 2*с*S_ф=

=2*110,6-0,5(110,25+101,43)/2*12*10=0,048%

Полная потеря напряжения с учетом индуктивного сопротивления шинопровода и реактивных нагрузок ламп

∆U_n=∆U_A*k= 0.48*1.05=0.504%

Расчет сечения линии осветительной сети на минимум проводникового материала.

Располагаемая потеря напряжения, найденная из диаграммы отклонения напряжения, ∆U’_р =3%, ее необходимо уменьшить на величину потерь в шинопроводе.

Определяем моменты для всех линий. Питаемые от первого трансформатора;

М1 =0,16*39=6,24кВт*м; М2=0,08*35,25=2,82 кВт*м;

М3 = 0,08*30,75=2,46кВт*м; М4=0,08*23,7=1,896 кВт*м;

М5= 0,4*21=8,4кВт*м; М6=0,24*3,75=0,9 кВт*м;

М7=0,08*13,5=1,08кВт*м; М8=0,16*16,05=2,57 кВт*м;

М9=0,14*18,5=2,59кВт*м; М10=0,54*27=14,58 кВт*м;

М11=0,16*26,55=4,25кВт*м; М12=0,64*1,95=1,25 кВт*м;

М13=9,5*27=256,5кВт*м; М14=9,5*14,25=135*38 кВт*м;

М15=9,5*1,5=14,25кВт*м; М16=9,5*9,75=92,62 кВт*м;

М17=9,5*21,75=206,63кВт*м; М18=3,16*21,45=67,78 кВт*м;

Определяем сечение линии

S₁₉=∑М/ С*∆U_p =

=(6.24+2.82+2.46+1.896+8.4+0.9+1.08+2.57+2.59+14,58+4,25+1,25+256,5+135,38+14,25+92,62+206,63+67,78)/44*2,496=126,77мм²

Так как определяющим является условие нагрева, принимаем сечение 185мм². Тогда действительная потеря напряжения на 19ой линии

∆U₁₉=М₁₉/С* S₁₉=1663,97/44*185=0,2%

43

Располагаемая потеря напряжения для остальных участков

∆U_р1-18=∆U_р-∆U₁₉=2,496-0,2=2,296%

Находим сечение линии 13

S₁₃ =М13/С*∆U_р1-18=256,5/44*2,296=2,54мм².

принимаем S₇ =10мм². Находим сечение 18-ой линии

S₁₃ =∑М/ С*∆U_p =(127,16+12+15,4+12,88+257,92)/44*1,275= 5,8мм²

Тогда потери напряжения на 18ой линии

∆U₁₈=М₁₈/С* S₁₈=97,78/44*10=0,15%

Определяем располагаемую потерю напряжения для линий 1-12

∆U_р1-12=∆U_р-18-∆U₁₈=2,296-0,15=2,15%

Находим сечение линии 12

S₁₂ =М12/С*∆U_р1-18=12,48/44*2,296=0,12мм².

По условиям механической прочности принимаем сечение S₁₂ =2.5мм².

Сечение остальных линий выбираются аналогично, результаты расчета приведены в таблице 2.

Перед выбором сечений нулевых проводников следует выбрать типы осветительных щитков.

Выбираем магистральный щиток №2 ПР8501-028 без вводного защитного аппарата, так как его подключают к АВ КТП, U = 380 В, 1Р21, I_н =400А; на отходящих линиях 8 трехполюсных автоматов ВА 51-31 (линий 12-16), и 6 однополюсных автоматов (линий 17и 18). Поэтому для линий 13÷16 сечение нулевого провода равно 0,6 от сечения фазного, и составляет 6мм² . Для линий 14, 15: S_ф=S_о=10мм² . Для линий 1÷12 : S_о=2,5мм² .

Групповой щиток выбираем типа ЯОУ-8502 с 14 однополюсными автоматами АЕ 1031, IP54, установленным открыто. На вводе ПВЗ -100 (3×4=12- линий 1÷3, 6; 2×1- линий 4,5 ).

Все автоматы с комбинированными расщепителями. Тепловой расщепитель выбирается по условию: I_н.тр.>2 *к_з, где к_з – коэффициент запаса (1,4- для ламп ДРЛ, 1-для ЛЛ).

Для линии 13÷17 I_н.тр = к_з , I_р =1,44*2,72=59,8А, принимаем I_н.тр =63А.

Аналогично выбор сделан и для других линий, результаты приведены в таблице 2.

Схема питания светильников эвакуационного освещения. Светильники питаем отдельными групповыми линиями, выполненными проводами АПВ в лотке. Сечение двухпроводной линии 2×2,5мм².

Аварийный щиток типа ЯОУ8501, на вводе ПВЗ-60, на отходящих линиях 2×АЕ1031, IP54, установка открытая. I_н.тр =6А, I_0тс =18А.

44

Запитываем от подстанции соседнего цеха, поэтому устанавливаем в доступном месте на бдижайшем к нему стене.

Таблица 2.

№	Наименование	Pсв, кВт	Рраз/n	Рраз/n	cosφ/tgφ	Qp	Ip	Sсрmin	L	So	Iн.тр /I0тс	Pp
1	Комната гигиены	0,4	0,06/1	0,08/20	0,92/0,424	0,23	0,89	2,5	27	2,5	6/18	0,54
2	ШОС1	9,12	-	0,385/5	0,92/0,424	16,45	28,78	10	27	6	63/189	9,5
3	ШОС3	9,12	-	0,385/5	0,5/1,732	16,45	28,78	10	14,25	6	63/189	9,5
4	ШОС5	9,12	-	0,385/5	0,5/1,732	16,45	28,78	10	1,5	6	63/189	9,5
5	ШОС7	9,12	-	0,385/5	0,5/1,732	16,45	28,78	10	9,75	6	63/189	9,5
6	ШОС9	9,12	-	0,385/5	0,5/1,732	16,45	28,78	10	21,75	6	63/189	9,5
7	Групповой щиток	2,4	0,42/18	0,34	0,39/0,925	44,04	66,9	2,5	21,95	2,5	25/75	3,16
8	Магистральный	45,6	0,08/21	1,93	0,51/1,678	79,89	140,9	185	34,95	50	300/900	47,61

Продолжение таблицы 2.

№	Наименование	Pсв, кВт	Рраз/n	Рраз/n	cosφ/tgφ	Qp	Ip	Sсрmin	L	So	Iн.тр /I0тс	Pp
1	Эмульсионная	0,24	-	0,06/20	0,92/0,424	0,13	0,49	2,5	44,4	2,5	6/18	0,3
2	Каб. электрика	0,32	0,06/2	0,08/20	0,92/0,424	0,22	0,86	2,5	42	2,5	6/18	0,52
3	Комната отдыха	4,48	-	0,19/20	0,92/0,424	1,98	7,69	2,5	17,25	2,5	6/18	4,67
4	Ком..мастера	2,88	0,06/3	0,08/20	0,92/0,424	1,3	5,15	2,5	1,5	2,5	6/18	3,14
5	КТП	1Д2	-	-	1/0	-	5,09	2,5	22,5	2,5	6/18	1,12
6	ШОС2	9,12	-	0,385/5	0,5/1,732	16,45	28,78	10	20,25	6	63/189	9,5
7	ШОС4	9,12	-	0,385/5	0,5/1,732	16,45	28,78	10	8,25	6	63/189	9,5
8	ШОС6	9,12	-	0,385/5	0,5/1,732	16,45	28,78	10	3	6	63/189	9,5
9	ШОС8	9,12	-	0,385/5	0,5/1,732	16,45	28,78	10	15,75	6	63/189	9,5
10	Групповой щиток	10,16	0,48/21	0,4	0,39/0,925	10,22	22,8	2,5	27,75	2,5	10/30	11,05
11	Магистральный	36,48	0,08/21	1,54	0,51/1,678	63,9	112,7	120	33,75	50	300/900	38,1