Расчет арматуры.

• Крайний пролет.

M₁ = кН м; h = 500 мм; сечение тавровое (полка находится в сжатой части). Предварительно принимаем а = 60 мм; h_о = h - a = 500 - 60 = 440 мм.

Расчетная ширина полки:

Принимаем в расчете = 1800 мм.

x = ξ · h_о = 0,043·440 = 18,94 мм < = 80 мм, т.е. нейтральная ось действительно находится в полке.

По таблице приложения А принимаем арматуру: 416А400 с А_s= 804 мм² (- 1,5 %).

Тогда а = (402 35 + 402 (35 + 50))/ 804 = 60 мм – соответствует предварительно принятому значению и перерасчет арматуры не требуется.

• Вторая с края опора В.

M_В = кН м; h = 500 мм; сечение прямоугольное, шириной b = 220 мм. Предварительно принимаем а = 40 мм; h_о = h - a = 500 - 40 = 460 мм.

По таблице приложения А принимаем арматуру: 214А400+216А400 с А_s= 308 + 402 = 710 мм² (+ 1,2 %).

• Средние пролеты.

На положительный момент M₂ = кН м.

h = 500 мм; сечение тавровое; а = 60 мм; h_о = h - a = 500 - 60 = 440 мм.

Расчетная ширина полки:

Принимаем в расчете = 1800 мм.

x = ξ ·h_о = 0,029 ·440 = 12,95 мм < = 80 мм, т.е. нейтральная ось действительно находится в полке.

Принято 414А400 с А_s= 616 мм² (+ 9,6 %).

Тогда а = (308 35 + 308 (35 + 50))/ 616 = 60 мм – соответствует предварительно принятому значению и перерасчет арматуры не требуется.

На отрицательный момент M_6-7 = - 34,987 к Н м.

h = 500 мм; сечение прямоугольное, шириной b = 220 мм; а = 85 мм; h_о = h - a = 500 - 85 = 415 мм.

Принята арматура: 2∅14А400 с А_S = 308 мм² (+ 18,2 %).

• Средние опоры С.

M_c = - M₂ = - кН м; h = 500 мм; сечение прямоугольное, шириной b = 220 мм; а = 40 мм; h_о = h - a = 500 - 40 = 460 мм.

По таблице приложения А принимаем арматуру: 414А400 с А_s= 616 мм² (+ 2,7 %).

• Крайняя опора А.

Требуемая площадь арматуры в гнутой опорной сетке

Принята арматура: 2∅12А400 с А_S = 226 мм² (+ 10,4 %).

2. Расчет балки на прочность по наклонным сечениям.

• Крайний пролет.

Расчет на Q_В^Л = 144, 427 кН

a) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена.

б) Проверка прочности наклонных сечений:

Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры 6А400 с шагом S_w1 = 125 мм

Поскольку , т.е. условие q_sw 0,25 R_bt·b соблюдается, хомуты полностью учитываются в расчете и M_b определяется по формуле:

Определение длины проекции невыгоднейшего наклонно сечения С:

Поскольку значение С определяем по формуле:

Т.к. ,то принимаем .

Тогда

(+ 9,6 %)

т.е. прочность наклонных сечений у опоры В слева обеспечена.

Проверка требования

• Средний пролет.

Расчет на Q_В^П = 120,356 кН

a) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:

т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена.

б) Проверка прочности наклонных сечений:

Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры ∅6А400 с шагом S_w1 = 175 мм

Поскольку , т.е. условие q_sw 0,25 R_bt· b соблюдается хомуты полностью учитываются в расчете и M_b определяется по формуле:

Поскольку , значение С определяем по формуле:

Т.к. , то принимаем .

Тогда

(+ 11,6 %)

т.е. прочность наклонных сечений у опоры В справа обеспечена.

Проверка требования

• Расчет на Q_A = 96,284 кН.

Предварительно принимаем 6А400 с шагом S_w1 = 200 мм

Поскольку , т.е. хомуты полностью учитываются в расчете и

Поскольку значение С определяется по формуле:

Принимаем С =1336,19 мм мм. Принимаем С = 1320 мм.

Увеличить до 225 мм нельзя из-за конструктивных требований