Нижегородский государственный архитектурно-
строительный университет
Кафедра железобетонных и каменных конструкций
Курсовая работа
«Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания»
Выполнил
студент 3 курса, гр.163 А. П. Алекса
Преподаватель Д. А. Ламзин
Нижний Новгород - 2013г.
Содержание
|
|
2. Расчет монолитной плиты перекрытия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Библиографический список
|
|
Общие исходные данные для проектирования.
Требуется разработать план, поперечный разрез здания; запроектировать, рассчитать неразрезную балочную плиту и второстепенную балку перекрытия над первым этажом.
Здание проектируется по жесткой конструктивной схеме, с полным каркасом, поперечными стенами из кирпича и с продольными навесными стенами в монолитном железобетоне. Район строительства: г.Кострома.
Здание является 4-этажным с высотой этажа 3,3 м. Организована сетка колонн: 4 пролета поперек здания – 5,40 м и 7 шагов вдоль здания – 6,00 м.
Временная нормативная нагрузка на междуэтажные перекрытия составляет 15 кН/м2. Коэффициент снижения временной нагрузки для второстепенных балок монолитного перекрытия равен 0,95.
Здание проектируется с применением тяжелого бетона В15 и с рабочей продольной арматурой второстепенных балок класса А400.
Расчет монолитной плиты перекрытия.
Требуется рассчитать на прочность плиту монолитного железобетонного междуэтажного ребристого перекрытия при следующих исходных данных.
Дополнительные исходные данные.
Сетка колонн l x lк = 5,4 х 6 м. Коэффициент надежности по ответственности γn = 1,0. Нормативная временная нагрузка на перекрытие pn = 15 кН/м2. Бетон тяжелый класса В15. Относительная влажность воздуха помещений не выше 75 %. Армирование плиты раздельное, кусками рулонных сеток с рабочей поперечной арматурой.
S = l/3 = 5,4/3 = 1,8 м. Отношение сторон поля плиты l1/l2 = lк/S = 6/1,8= 3,33 > 2, т.е. плита является балочной.
Расчетное
сопротивление тяжелого бетона класса
В15 осевому сжатию при расчете по
предельным состояниям первой группы
Rb
= 8,5 МПа, с учетом коэффициента условия
работы γb1
= 1,0, так как в
присутствует
нагрузка непродолжительного действия
величиной более 10% от полной нагрузки.
Предварительно назначаем:
толщину плиты hп = 80 мм;
размеры сечения второстепенной балки:
-
высоту – hв
= 1/12
lк
= 1/12
= 500 мм, принимаем hв
= 500 мм;
- ширину – bв = (0,4-0,5) hв = (0,4- 0,5) · 500 = 200 - 250 мм, принимаем bв = 220 мм.
2.2. Расчетный пролет плиты.
Крайние пролеты: l1 = S-1,5 bв - 0,05 = 1,8 -1,5 · 0,22 - 0,05 = 1,42 м.
Средние пролеты: l2 = S – bв = 1,8 - 0,22 = 1,58 м > l1 = 1,42 м
2.3. Расчетные нагрузки.
а) постоянная (с γf = 1,1):
собственный вес плиты 1,1·0,08·25 = 2,2 кН/м2;
вес пола и перегородок 1,1·2,5 = 2,75 кН/м2.
Итого постоянная нагрузка: g0 = 2,75 + 2,2 = 4,95 кН/м2.
б) временная нагрузка (с γf = 1,2): p0 = 1,2·15 = 18 кН/м2.
в) погонная расчетная нагрузка для полосы плиты шириной 1м при учете γn = 1,0:
2.4. Расчет прочности по первому предельному состоянию.
Изгибающие моменты (на 1 м ширины плиты).
В
крайних пролетах:
На вторых с края опорах B:
В средних пролетах:
На средних опорах: Mc = - M2 = - 3,581 кН м
(В средних пролетах и на средних опорах величины моментов определяем без учета влияния распора).
Расчет плиты на прочность по нормальным сечениям.
Определение толщины плиты производится по M1 = 4,207 кН м; b=1000 мм, задаваясь значением ξ = 0,25.
Так как она соответствует предварительно принятой величине, пересчет толщины плиты не требуется.
Расчет арматуры (на 1 м ширины плиты).
Крайние пролеты.
Принимаем a = 23 мм, тогда h0 = hп – а = 80 – 23 = 57 мм
Принята
сетка:
(-
0,3 %)
Вторые с края опоры B.
Принимаем a = 23 мм, тогда h0 = 57 мм
Принята
сетка:
(+ 2,7 %)
Средние пролеты и средние опоры.
Принимаем a = 23 мм, тогда hо = hп – а = 80 - 23=57 мм
Принята
сетка:
(- 0,6 %)
Рабочая арматура верхней сетки на крайней опоре А.
Принята
сетка:
(+ 17,8 %)