2.2.2 Химическая защита от возгорания

К химическим мерам защиты деревянных конструкций от возгорания отно­сится применение пропитки огнезащитными составами или нанесение огнезащит­ных красок. Для клеёных конструкций при­меняю вспучивающиеся составы и антипирены. Принимаю фос­фатное огнезащитное покрытие ОФП-9(ГОСТ 23790-79). Данный состав имеет следующие свойства: серый цвет, на прочность древесины не влияет, не вызывает коррозии металлов. Для конструкций из цельной древесины использую пропиточ­ные составы. Принимаю пропиточный состав ТХЭФ. Данный со­став имеет следующие свойства: цвет древесины не меняет, не вызывает коррозию металлов, не снижает прочность древесины. Принятые антипирены ОФП-9 и ТХЭФ повышают пределы огнестойкости конструкций на 5 минут и уменьшают пределы распространения огня по деревянным конструкциям (по вертикали менее 40см, по горизонтали менее 25 см) и переводят древесину в группу труднодоступ­ных материалов.

3 Расчет ограждающих конструкции покрытий

3.1 Определение типа и размеров поперечного сечения плиты

В качестве материала применяем доски второго сорта из сосны, а также фанеру типа ФСФ.

3.2 Сбор нагрузок на плиту

Таблица 1 – Сбор нагрузок на плиту

Наименование нагрузки	qn	γf		q
Постоянные
1. Четырёхслойный рубероидный ковер	20	1,3		26
2. Верхняя фанерная обшивка	7	1,1		7,7
3. Продольные ребра	6,98	1,1		7,678
4. Утеплитель	4	1,2		4,8
5. Пароизоляция (1 слой рубероида)	5	1,6		6,5
6. Нижняя фанерная обшивка	4,2	1,1		4,62
7. Итого вес основных элементов	47,18			57,298
8. Итого вес вспомогательных элементов	4,72			5,73
9. Итого собственный вес 1 м2 плиты	51,9			63,03
Временные
10. Снеговая нагрузка	126	0,7	180
11. Всего нагрузка на 1м2 плиты	177,9		243,03

Погонная нагрузка:

qⁿ = q_табⁿ ∙ 1,5 = 177,9 ∙ 1,5 = 266,85 кг/м = 2,67 кг/м;

q = q_таб ∙ 1,5 = 243,03 ∙ 1,5 = 364,55 кг/м = 3,65 кг/м.

3.3 Определение геометрических характеристик поперечного сечения

Учитывая неравномерность распределения напряжений по ширине плиты уменьшая расчетную ширину фанерной обшивки путем введения в расстояние между ребрами коэффициента равного 0,9.

b_пр = 0,9 ∙ Σb_ф + Σb_р;

b_пр = 0,9 ∙ (1500 - 4∙44) + 4∙44 = 1191,6 – 176 = 1367,6 мм = 136,7 см.

Определяем площадь поперечного сечения верхней и нижней фанерной обшивки:

В_вфо = δ_вфо ∙ b_пр;

В_нфо = δ_нфо ∙ b_пр;

где δ_вфо и δ_нфо – толщины верхней и нижней фанерной обшивки соответственно.

В_вфо = 1 ∙ 136,7=136,7 см².

В_нфо = 0,6 ∙ 136,7=82,056 см².

Площадь древесины продольных ребер:

F_др = 4∙ b_p ∙ h_p ;

где b_p – ширина ребра;

h_p – длина ребра.

F_др = 4∙ 4,4 ∙ 11,9=209,44.

Найдем отношение модулей упругости материалов:

n = ;

где Е_д и Е_ф – модули упругости древесины и фанеры соответственно.

n = = 1,11.

Приведенная к фанере площадь поперечного сечения плиты:

F_ф.пр = F_вфо + F_нфо + F_др ∙n;

F_ф.пр = 136,76 + 82,056 + 209,44∙1,11 = 451,29 см².

Приведенные к фанере статические моменты относительно нижней плоскости:

S_ф.пр = F_вфо ∙(h_пл - ) + F_нфо ∙ + F_др ∙ ( + δ_нфо)∙n;

S_ф.пр = 136,76 ∙(13,5 - ) + 82,056 ∙ + 209,44∙ ( + 0,6)∙1,11=3311,52 см³.

Найдем положение нейтральной оси к приведенному сечению:

y₀ = ;

y₀ = = 7,34 см.

Приведенный к фанере момент инерции:

I_ф.пр = + + ;

I_ф.пр = + + =11078,54 см⁴.

Приведенный момент сопротивления верхней части плиты:

W_ф.пр^вер = ;

W_ф.пр^вер = = 1798,4 см³.

Приведенный момент сопротивления нижней части плиты:

W_ф.пр^ниж = ;

W_ф.пр^ниж = = 1509,34.