При которых возможно пятикратное увеличение продуктивности
При заданных параметрах пласта и скважины зависимость примет вид:
,
.
Для установления соответствия параметров
трещины параметрам пласта необходимо
оценить приближение параметров
(раскрытости, определенной по графику)
и
(раскрытости, рассчитанной по формуле
при
).
При расхождении данных параметров не
более чем на 1% находят искомые величины
раскрытости и длины трещины.
Итак, для
расчетная раскрытость трещины равна
и
%.
Как видим, расхождение между расчетной раскрытостью и раскрытостью , полученной по графику, оказалась существенной., поэтому, перемещаясь на следующую кривую и произведя аналогичные расчеты, вновь определяем расхождение.
Таким образом, для кривой с параметрами
и
определяем:
; 
;
; 
%.
Для кривой с параметрами
и
:
; 
;
; 
%.
Для кривой с параметрами
и
:
; 
;
; 
%.
Здесь разность
меняет знак, поэтому далее следует
рассматривать значения
от 0,3 до 0,4.
Для кривой с параметрами
и
:
; 
;
; 
%.
Таким образом, для достижения пятикратного
увеличения дебита при данных параметрах
пласта необходимо создать две трещины,
раскрытостью
и длиной
.
Объем необходимой рабочей жидкости для
выполнения данной операции ГРП найдем
по формуле:
.
Горизонтальная составляющая давления разрыва равна
,
где
– вертикальная составляющая давления
разрыва,
,
,
– средняя плотность горных пород,
;
– глубина скважины, ;
Итак, вычисляем :
,
и, следовательно, объем рабочей жидкости равен
.
Будем считать, что проппант заполняет
объема трещины, т.е.
,
Следовательно, вес проппанта при плотности будет равен
.
Таким образом, чтобы при данных параметрах
пласта увеличить дебит в пять раз нужно
создать трещину раскрытостью
и длиной
,
а для этого необходимо
рабочей жидкости и
проппанта.
Варианты |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
|
2450 |
2455 |
2460 |
2465 |
2470 |
2475 |
2480 |
2485 |
2490 |
2495 |
2500 |
2505 |
2510 |
2515 |
2520 |
2525 |
2530 |
2535 |
2540 |
2545 |
|
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
|
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
|
2,7 |
3 |
3,3 |
3,6 |
3,9 |
3,9 |
3,6 |
3,3 |
3 |
2,7 |
3,9 |
3,6 |
3,3 |
3 |
2,7 |
2,7 |
3 |
3,3 |
3,6 |
3,9 |
|
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
,
|
40 |
42 |
44 |
46 |
48 |
48 |
46 |
44 |
42 |
40 |
40 |
42 |
44 |
46 |
48 |
48 |
46 |
44 |
42 |
40 |
|
0,36 |
0,38 |
0,4 |
0,42 |
0,44 |
0,44 |
0,42 |
0,4 |
0,38 |
0,36 |
0,44 |
0,42 |
0,4 |
0,38 |
0,36 |
0,36 |
0,38 |
0,4 |
0,42 |
0,44 |
|
250 |
245 |
240 |
235 |
230 |
225 |
220 |
215 |
210 |
205 |
205 |
210 |
215 |
220 |
225 |
230 |
235 |
240 |
245 |
250 |
|
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
|
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
25 |
,
,
,
,
,
,
,
,
–
,
З