6.2 Выбор зональных доводчиков

В качестве зональных доводчиков используем калориферы, работающие на воде, с параметрами 150/70 ˚С.

Рассчитаем зональный доводчик для помещений обеденный зал и раздаточная кухня на ΙΙ этаже, так как в этом направлении самый большой расход приточного воздуха.

В холодный период необходимо обеспечить нагрев воздуха от температуры t₁ =7,1˚С на выходе из оросительной камеры, до температуры притока t_п4 = 16,2 ˚С.

Расход воздуха принимаем с запасом в 10%:

L = 1,1L_пр = 1,1·11200 = 12320 м³/ч.

Массовый расход воздуха, при температуре t₁ = 7,1˚С найдем как:

G = Lρ (6.1.2.1)

G = 12320·1,26 = 15523,2 кг/ч

Расход тепла на нагрев воздуха составит:

Q = cG(t₁ - t_п) (6.1.2.2)

Q = 1·15523,2·(16,2-7,1) = 141261,12 кДж/ч

Примем массовую скорость воздуха в калорифере vρ = 7 кг/м²с

Найдем необходимую площадь живого сечения калорифера:

(6.1.2.3)

По найденной площади живого сечения по [9] подберем калорифер КСк3-10-02 АХЛЗ

Поверхность нагрева F = 28,66м²

Площадь живого сечении - f_жс = 0,581 м²

Площадь сечения для прохода воды f_тр – 0,000846 м²

Уточним массовую скорость воздуха:

Найдем скорость воды в трубках калорифера:

Где ρ – плотность воды

f_т= 0,000846 м² – живое сечение для прохода теплоносителя.

По известной массовой скорости воздуха и справочным данным [9] коэффициент теплопередачи:

K =62,53 Вт/(м²˚С)

Рассчитываем необходимую площадь поверхности нагрева, м², калориферной установки:

(6.1.2.6).

где T_ср – средняя температура теплоносителя

T_ср = (150 + 70)/2 = 110˚С

t_ср – средняя температура воздуха

t_ср = (7,1+16,2)/2 = 11,65˚С

т.е. (T_ср - t_ср) – среднеарифметический температурный напор.

Запас поверхности нагрева составляет:

(6.1.2.7)

Согласно [9 т.ΙΙ7] по массовой скорости воздуха определяем аэродинамическое сопротивление калориферной установки по воздуху: ΔР_а=213,89 Па .

6.3 Выбор оросительной камеры

Расчет производим по методике «СантехНИИпроект» [9].

Рассчитаем оросительную камеру типа ОКФ-3 для кондиционера КТЦ3-31,5.

Расход воздуха:

G = L_пρ

Где ρ – плотность наружного воздуха (в теплый период).

G = 23167*1,21 = 27287,92 кг/ч

Необходимо охладить воздух (t_с = 19,8˚С, I_н =37,5 кДж/кг,) до состояния t_о = 8,7˚С, I_о = 25,5 кДж/кг

Коэффициент адиабатической эффективности равен:

= 24,5 кДж/кг - находим на пересечении линии φ=100% и луча процесса обработки воздуха в камере.

По найденному значению E_А, при помощи [9, рис. 15.27] находим:

Коэффициент орошения μ = 1,75

Коэффициент энтальпийной эффективности E_п = 0,57

Относительная разность температур воздуха:

b = 0,33 кг˚С/кДж – коэффициент аппроксимации.

с_ж = 4,19 кДж/кг – теплоемкость воды.

Расход воды:

G_ж = μG (6.1.3.3)

G_ж =1,75*27287,92 = 47753,86 кг/ч

Начальная температура воды:

t_w= 7,9˚С - находим на пересечении линии φ=100% и луча процесса обработки воздуха в камере.

Расход воды, приходящийся на одну одну форсунку:

q = G_ж/n (6.1.3.5)

q = 47753,86/36 = 1326,5 кг/ч

n = 36 – число форсунок

Тогда по [9, рис. 15.26], давление перед форсунками составит P = 152,5 кПа

Холодопроизводительность:

, (6.1.3.6)

где – воздухообмен, потребный для обеспечения в помещении заданных параметров внутреннего воздуха при данных избытков явного тепла и выбранных параметрах приточного воздуха, кг/ч;

– начальное и конечное теплосодержание воздуха, кДж/кг.

Принимаем по [10] одну холодильную машину ХМ-ФУ-40 холодопроизводительностью 356150 кДж/ч счастотой вращения 970 об/мин.