Содержание

Введение

1. Характеристика объекта

2. Обоснование выбора расчетных параметров воздуха

2.1 Расчетные параметры внутреннего воздуха

2.2 Расчетные параметры наружного воздуха

3. Расчет количества вредностей, выделяющихся в помещениях

3.1.Расчет теплопоступлений в помещениях

3.1.1 Теплопоступления от солнечной радиации через остекление

3.1.2 Теплопоступления от солнечной радиации через покрытие

3.1.3 Теплопоступления от искусственного освещения

3.1.4 Теплопоступления от людей

3.2 Теплопотери помещения

3.2.1 Тепловой баланс помещений

3.3 Определение влаговыделений в помещениях

3.4 Определение газовыделений

4.Расчет воздухообмена

4.1 Выбор типа системы кондиционирования воздуха

4.2 Воздухообмен по ассимиляции тепло- и влагоизбытков помещений с использованием I – d диаграммы

4.3 Воздушный баланс помещений

5. Выбор воздухоприемных и воздухораздающих устройств

5.1 Расчет приточной струи

6. Выбор кондиционеров и его элементов

6.1 Выбор калорифера I-го подогрева

6.2 Выбор зональных доводчиков

6.3 Выбор оросительной камеры

7. Компоновка вентиляционных систем и конструктивные решения

8. Аэродинамический расчет вентиляционных систем

9. Выбор вентиляторов

10. Разработка принципиальной схемы автоматического регулирования работы системы КВ

11. Библиографический список

Введение

Под термином «кондиционирование воздуха» понимают создание и автоматическое поддержание в закрытых помещениях параметров воздушной среды (температуры, относительной влажности, чистоты, состава, скорости движения и давления воздуха), наиболее благоприятных для самочувствия людей (системы II категории) или ведения технологических процессов (системы I категории).

Системы кондиционирования воздуха часто выполняют функции приточной вентиляции. В тёплый период года они охлаждают и осушают воздух, в холодный — подогревают и увлажняют. Системы кондиционирования воздуха могут работать совместно с системами отопления или выполнять их функции. К системам I категории как правило предъявляются более жесткие требования в отношении надежности и точности поддержания заданных параметров воздуха, в то время как в системах II категории допускается определенное отклонение от них.

Системы кондиционирования подразделяются на центральный ( для кондиционирования всех помещений используется один центральный кондиционер) и местные (для поддержания заданных условий кондиционер устанавливается непосредственно в кондиционируемом помещении).

В данном курсовом проекте запроектирована центральная многозональная система кондиционирования воздуха II категории.

1.Характеристика объекта

1. Наименование объекта : Учебно-производственный комбинат;

2. Район застройки : город Владимир;

3. Географическая широта застройки: 56⁰ с.ш.;

4. Ориентация главного фасада : северо-запад;

5. Высота помещения: 3,0 м;

6. Высота окон: 2,2м

7. Номер расчетного помещения 11, 16, 17, 20;

8. В помещениях находятся ежечасно50, 50, 50, 50 чел.;

2. Обоснование выбора расчетных параметров

2.1 Расчетные параметры внутреннего воздуха

Для расчета теплопоступлений параметры внутреннего воздуха в системах кондиционирования II класса принимаются оптимальные по [3].

ТП:

ХП:

2.2 Расчетные параметры наружного воздуха

В соответствии с рекомендациями [1] требуется обеспечить параметры Б для систем кондиционирования для теплого и холодного периода. По [3] принимаются параметры:

Т.П. t_н = 25⁰С Х.П. t_н = -28⁰С

I_н = 52кДж/кг I_н = -36,8 кДж/кг

(параметры Б) (параметры Б)

3. Расчет количества вредностей, выделяющихся в помещениях

3.1 Расчет теплопоступлений в помещениях

3.1.1 Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации через световые проемы учитываются в тепловом балансе для теплого периода года для наиболее жаркого месяца года и расчетного времени суток.

Теплопоступления от солнечной радиации через световые проемы

Теплопоступления находим по формуле:

где максимальная интенсивность прямой и рассеянной солнечной радиации, падающей на светопроем, Вт/м². В зависимости от географической широты района строительства и ориентации ограждения определяется по [9]:

Таблица 3

Географическая широта, град.с.ш.	Горизонтальная поверхность	Ориентация по сторонам света вертикальной поверхности
		южная	ЮВ и ЮЗ	восточная и западная	СВ и СЗ	северная
56	691/126	479/124	551/145	621/165	460/125	159/71

Примечание. Максимальная солнечная радиация (прямая q_п / рассеянная q_р) на различно ориентированные вертикальные поверхности при безоблачном небе в июле, Вт/м².

площадь светопроема, м²;

коэффициент теплопропускания окон с учетом затенения непрозрачной частью (переплетами) заполнения светопроема, определяется по [9]:

Для двухкамерных стеклопакетов в раздельных переплетах (для деревянного и ПВХ переплета)

коэффициент теплопропускания прозрачной частью заполнения светопроема, определяется по [9]:

Для двойного остекления из обыкновенного стекла толщиной 2,5-3,5мм

коэффициент теплопропускания нестационарными солнцезащитными устройствами, определяется по [9]:

Для внутренних солнцезащитных устройств (штора из светлой ткани)

коэффициент облучения поверхности светопроема рассеянной радиацией

коэффициент инсоляции, учитывающий долю прошедшего потока падающей на вертикальный световой проем прямой солнечной радиации после затенения наружными козырьками или вертикальными ребрами. При отсутствии козырьков и вертикальных ребер

Для столярной мастерской

Окна на С.З.

,

^оС*сут

R=0,5 м²∙^оС/Вт

Окна на Ю.В.

,

^оС*сут

R=0,5 м²∙^оС/Вт

Для мастерской по электротехнике

Окна на С.З

,

^оС*сут

R=0,5 м²∙^оС/Вт

Окна на С.В.

,

^оС*сут

R=0,5 м²∙^оС/Вт

Для производственного помещения для обучения строительным специальностям

Окна на Ю.В.

,

^оС*сут

R=0,5 м²∙^оС/Вт

Окна на Ю.З.

,

^оС*сут

R=0,5 м²∙^оС/Вт

Для мастерской по токарному делу

Окна на Ю.В.

,

^оС*сут

R=0,5 м²∙^оС/Вт

Окна на С.В.

,

^оС*сут

R=0,5 м²∙^оС/Вт

Теплопоступление через покрытие

Поступление тепла в помещение в теплый период года, через совмещенные покрытия зданий и сооружений для любого расчетного часа суток Q_т.п, кДж/ч, определяется по формуле:

Q_т.п =3,6· (t_усл – t_в )·А_огр·K = 3,6· ·А_огр·K , (2.11)

где t_н — расчетная температура наружного воздуха, °С;

q_п, q_р — максимальная интенсивность прямой и рассеянной солнечной радиации, падающей на горизонтальную поверхность, Вт/м² . В зависимости от географической широты района строительства определяется по табл. 2.4 [7];

А_огр — площадь покрытия, м²;

Р —коэффициент поглощения солнечной радиации наружной поверхностью покрытия: для асфальтового покрытия ρ = 0,9; для рубероида с алюминиевой покраской Р = 0,5; с серой песчаной посыпкой Р = 0,9; с красной песчаной посыпкой Р = 0,95; для толи Р = 0,85; для шифера серебристо-серого Р = 0,75;

t_у — расчетная температура удаляемого воздуха под перекрытием, °С;

К — коэффициент теплопередачи покрытия, К = 1/R_о, Вт/(м² · °С);

α_н — коэффициент теплоотдачи наружной поверхностью покрытия, Вт/м², определяется по формуле:

α_н = 1,16 · (5 + 10· ), (2.12)

где — расчетная скорость ветра, м/с, для теплого периода, принимается по [2];

R_о – сопротивление теплопередачи заполнения светопроема, (м²∙^оС/Вт), определяемое теплотехническим расчетом или принимается не менее нормируемых значений сопротивления теплопередачи заполнения светопроема R_норм:

R_норм, - определяется в зависимости от градусо-суток отопительного периода района строительства (табл. 4 [4]).

Градусо-сутки отопительного периода, ГСОП, определяют по формуле

ГСОП = (t_в-t_ср.от.п)∙Z_от,

где t_в – расчетная температура воздуха в помещении, ^оС;

t_ср.от.п – средняя температура отопительного периода, ^оС, принимается по [2];

Z_от - продолжительность отопительного периода в сутках, принимается по [2];

Тогда R_норм определяется по формулам:

для общественных, кроме указанных выше, административных и бытовых, производственных и других зданий и помещений

R_норм = 1,6 + 0,0004×ГСОП.

Для производственного помещения для обучения строительным специальностям

t_н=25 ^оС

q_п=691; q_р=126;

А_огр=324м²;

Р = 0,9;

α_н = 1,16 · (5 + 10· )=1,16 · (5 + 10· )=87,33 Вт/м²

t_{в =}25^оС;

t_ср.от.п=-3,5^оС

Z_от =213

ГСОП = (t_в-t_ср.от.п)∙Z_от=(18-(-3,5)) ∙213=4792,5

R_норм = 1,6 + 0,0004×ГСОП=1,6 + 0,0004∙4792,5=3,5м²∙^оС/Вт

К=1/R_о=1/3,5=0,29 Вт/(м² · °С);

Температура, удаляемого воздуха равна:

t_у = t_в + gradt(H_п - 1,5), (2.16)

где H_п =6 м; высота помещения, м;

gradt – температурный градиент, принимается в зависимости от теплонапряженности помещения по табл. 2.8[7]

t_у = t_в + gradt(H_п - 1,5)= 25+1,1(3-1,5)=26,65°С

Отсюда:

Q_т.п = 3,6· · 324*0,29=2289,92 кДж/ч.

Для мастерской по токарному делу

А_огр=324м²

Q_т.п = 3,6· · 324*0,29=2289,92 кДж/ч