
- •1.Введение
- •2.2 Определение расчетных сечений
- •2.3.2 Определение осадки фундамента
- •2.3.3 Расчет тела фундамента
- •2.4 Расчет фундамента №2
- •2.4.1 Определение размера подошвы фундамента
- •2.4.2 Определение осадки фундамента
- •2.4.4 Определение несущей способности грунта.
- •3. Фундаменты глубокого заложения
- •3.1. Основные положения по расчету и проектированию свайных фундаментов
- •3.1.1 Определение физико-механических характеристик грунтов
- •3.1.2 Определение несущей способности сваи
- •3.1.3 Расчёт несущей способности сваи по результатам динамического зондирования
- •3.3 Расчет свайного фундамента по деформациям. Расчет осадки свай под стену с подвалом
- •5. Основные требования по производству работ и технике безопасности.
2.3.3 Расчет тела фундамента
Расчет прочности тела фундамента производится на расчетные нагрузки, приложенные на уровне обреза фундамента (без учета собственного веса фундамента и грунта на его уступах).
Принимаем высоту фундамента 450 мм. Проверку не проводим.
Принимаем бетон С16/20.
Армирование подошвы ленточного фундамента принимаем конструктивно в виде сварных сеток из стержней S500 10 с ячейками размером 200 x 200 мм .
2.3.4 Определение несущей способности грунта. Определение несущей способности
грунта по ТКП EN 1997-1-2009 «Еврокод 7. Геотехническое проектирование» (ленточный фундамент).
Условия дренированного основания
Расчетная несущая способность вертикально нагруженного фундамента для данного условия может быть определена по формуле
,
кПа,
где использованы расчетные безразмерные коэффициенты:
— несущей способности:
=2,713,14tg
34tg2(45◦+34◦/2)=29.22
=(29.22-1)*0.738=20.826
=0.675*2*28.2= 38.097где
′/2
(при шероховатой поверхности подошвы
фундамента);
— наклонной плоскости подошвы фундамента:
bq =by=(1-0)2=1
bc=1-(1-1)/20.826tg34=1
— формы фундамента:
Sq=1+(0.6/1)sin
34=1.34
Sy=1-0.3(0.6/1)sin
34=0.9
для
прямоугольной, квадратной или круглой
формы;
Sc=(1.34*29.22-1)/(29.22-1)=1.35
— наклона нагрузки за счет горизонтальной составляющей Н:
H=0
iq=1
ic=1
iy=1
здесь
если Н
действует в направлении B′;
если Н
действует в направлении L′.
R =0.7*1(0*20.826*1*1.35*1*+0*29.22*1*1*0.9+0.5*20.1*0.7*38.097*1*1*0.9)=
=124.05 кН
2.4 Расчет фундамента №2
2.4.1 Определение размера подошвы фундамента
Конструктивно принимаем глубину заложения для ленточного фундамента под часть здания без подвала равной 1,6 м относительно планировки.
При расчете оснований по деформациям необходимо, чтобы давление Р под подошвой центрально нагруженного фундамента не превышало расчетного сопротивления грунта R Р R .
Расчетное сопротивление грунта основания R в кПа определяется по формуле
γc1, γc2 – коэффициенты условий работы, принимаемые СНБ 5.01.01-99 “Основания и фундаменты зданий и сооружений”
k – коэффициент надежности, принимаемый равным 1, если прочностные характеристики грунта и с определены непосредственными испытаниями (для нашего случая);
М Мq Мс – коэффициенты, зависящие от расчетного угла внутреннего трения несущего слоя грунта;
b – ширина подошвы фундамента, м;
kz – коэффициент, принимаемый равным kz = 1 при b < 10 м;
II – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента(с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3
II=17,4 кН/м3
’II – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента, кН/м3
’II = 0,95*II = 17,1*0,95=16,5 кН/м3;
d1 – глубина заложения фундамента бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных или внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле:
м.
hs = 1,6 м – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента, м;
СII=0,1 – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа.
Д
ля
центрально нагруженного фундамента:
Давление под подошвой фундамента определяется из следующих зависимостей:
– для центрально нагруженного фундамента
Здесь Р– среднее давление на грунт под подошвой фундамента кПа;
– расчетная нагрузка на уровне обреза фундамента кН
m – осредненный удельный вес материала фундамента и грунта над его уступами, принимаемый равным 22 кН/м;
d =1,6 м – глубина заложения, м;
А – площадь подошвы фундамента, м;А=1*b
Для центрально нагруженного фундамента изображаются графики R=R(b) и P = P(b), где b примем в интервале 0,2…2 м. Полученное в точке их пересечения значение b будет оптимальным.
Данные для построения графиков:
b, м |
R, кПа |
P, кПа |
0,2 |
332,802 |
1035,2 |
0,4 |
341,918 |
535,2 |
0,6 |
351,034 |
368,5333 |
0,7 |
355,592 |
320,9143 |
0,8 |
360,15 |
285,2 |
1 |
369,266 |
235,2 |
1,2 |
378,382 |
201,8667 |
1,4 |
387,498 |
178,0571 |
1,6 |
396,614 |
160,2 |
2 |
414,846 |
135,2 |
Как видно из построенных графиков, оптимальная ширина фундамента равна не менее 0,5 м. Принимаем b = 0,8 м
Выполним проверку для центрально нагруженных фундаментов:
R =45,58*0,8+323,686=360,15 кПа;
P =200/0,8+35,2=285,2 кПа;
P ≤ R – условие выполняется.
|
|
|
|
|
|
|
|