9.5 Участок трубопровода 4 – 5

=630 – длина участка, м.

На данном участке будет располагаться 6 сальниковых компенсатора.

Р4-6=0,028 МПа; lc=120 мм ; dн.с =0,377 м; μс =0,12.

Реакция сальникового компенсатора – сила трения в сальниковой набивке Rк , (кН):

кН

Обозначение	Ду, мм	Ру, кгс/см.кв	Монтажная длина, мм	Компенсирующая способность, мм	Масса, кг
Компенсатор сальниковый 400-25-T1-13	400	25	1150	300	193,1

9.6 Участок трубопровода 5 – 6

=1176 – длина участка, м.

На данном участке будет располагаться 12 сальниковых компенсатора.

Р4-6=0,056 МПа; lc=120 мм ; dн.с =0,426м; μс =0,12.

Реакция сальникового компенсатора – сила трения в сальниковой

набивке Rк , (кН):

кН

Обозначение	Ду, мм	Ру, кгс/см.кв	Монтажная длина, мм	Компенсирующая способность, мм	Масса, кг
Компенсатор сальниковый 400-25-T1-13	400	25	1150	300	193,1

9.7 Паропровод

=950 – длина участка, м.

На данном участке будет располагаться 10 сальниковых компенсатора.

Р0-7=0,052 МПа; lc=120 мм ; dн.с =0,159 м; μс =0,12.

Реакция сальникового компенсатора – сила трения в сальниковой

набивке Rк , (кН):

кН

Обозначение	Ду, мм	Ру, кгс/см.кв	Монтажная длина, мм	Компенсирующая способность, мм	Масса, кг
Компенсатор сальниковый 200-25-T1-05	200	25	970	200	86,2

9.8 Конденсатопровод

=950 – длина участка, м.

На данном участке будет располагаться 10 сальниковых компенсатора.

Р0-7=0,077 МПа; lc=108 мм ; dн.с =0,108 м; μс =0,12.

Реакция сальникового компенсатора – сила трения в сальниковой набивке Rк , (кН):

кН

Обозначение	Ду, мм	Ру, кгс/см.кв	Монтажная длина, мм	Компенсирующая способность, мм	Масса, кг
Компенсатор сальниковый 200-25-T1-05	200	25	970	200	86,2

10. Расчет усилий на опоры

10.1 Подвижные опоры

Вертикальная нормативная нагрузка на подвижные опоры FB , Н:

(76)

GT - вес одного метра трубопровода в рабочем состоянии, Н/м

L – пролёт между подвижными опорами, м

1-2: кН

2-3: кН

3-4: кН

4-7: кН

4-5: кН

5-6: кН

П: кН

К: кН

10.2 Неподвижные опоры

Сила трения в сальниковых компенсаторах на каждом участке трубопровода была посчитана в предыдущем пункте.

кН

кН

кН

кН

кН

кН

кН

кН

Неуравновешенные силы внутреннего давления при применении сальниковых компенсаторов Nвн.д. , Н, на участках трубопроводов, имеющих запорную арматуру, переходы, углы поворота или заглушки, определяемые по формуле

(77)

Nвн.д.=Рр*А ,

где А - площадь поперечного сечения по наружному диаметру патрубка сальникового компенсатора, кв.м;

Рр - рабочее давление теплоносителя, Па.

Выбирается максимальное значение давления на участке исходя из условия максимальной нагрузки:

Рр1-2=579510 Па;

Рр2-3=399510 Па;

Рр3-4=579510 Па;

Рр4-7=399510 Па;

Рр4-5=399510 Па.

Рр5-6=579510 Па;

Площадь поперечного сечения по наружному диаметру патрубка сальникового компенсатора, кв.м, вычисляется по формуле:

А=πd2/4;

Неуравновешенные силы внутреннего давления, Nвн.д, Н, :

Nвн.д1-2=579510*3,14*0,4082/4=75727,93;

Nвн.д2-3=399510*3,14*0,3592/4=40419;

Nвн.д3-4=579510*3,14*0,4082/4=75727,93;

Nвн.д4-7=399510*3,14*0,3092/4=2994,4;

Nвн.д4-5=399510*3,14*0,3592/4=40419;

Nвн.д5-6=579510*3,14*0,4082/4=75727,93;

О

(78)

пределим расчётную силу трения трубопровода о грунт на каждом из участков Ртр, кН:

,

где: L – длина участка трубопровода, м;

ртр – удельная сила трения на единицу длины трубы, Н/м; определяется по формуле:

ртр = μ(0,75gΖπD · 10 -3 + qтрубы ), (79)

где μ – коэффициент трения поверхности изоляции о грунт, принимаемый:

при пенополиуретановой изоляции – 0,40;

g – удельный вес грунта, Н/м3, (в среднем g =16 000–18 000 Н/м3);

Ζ – глубина засыпки по отношению к оси трубы, м;

D – наружный диаметр теплопровода при наличии адгезии изоляции к

трубе (наружный диаметр трубы при отсутствии адгезии), мм;

qтрубы – вес 1 м трубы с водой, Н/м;

1-2: ртр =0.4(0.75*16000*1.5*3.14*0.4*10-3+2482)=1001

;

2-3: ртр =0.4(0.75*16000*1.5*3.14*0.35*10-3+2226)=898

;

3-4: ртр =0.4(0.75*16000*1.5*3.14*0.4*10-3+2482)=1001

;

4-7: ртр =0.4(0.75*16000*1.5*3.14*0.3*10-3+1670)=674,8

;

4-5 ртр =0.4(0.75*16000*1.5*3.14*0.35*10-3+2226)=898

.

5-6: : ртр = ртр =0.4(0.75*16000*1.5*3.14*0.4*10-3+2482)=1001

.

Горизонтальные нормативные осевые нагрузки на подвижные опоры , Н, от трения определяются по формуле

(80)

где - коэффициент трения в опорах, который для шариковых опор

участок 1-2:

участок 2-3:

участок 3-4:

участок 4-7:

участок 4-5:

участок 5-6:

участок 7-0:

Заключение

Проведя расчет тепловой сети, определив годовой расход, выбрав насосы, компенсаторы, усилия на опоры и т.д., можно сделать вывод, что тепловая сеть полностью подходит для использования её в реальности.

Список использованных источников

1.Горячев С.В. Проектирование систем теплоснабжения промышленных и коммунально-бытовых предприятий. М., 2011

2.Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. М.: Энергоиздат, 1975

3.Роддатис К.Ф. Котельные установки. М. Энергоиздат, 1982.

1. Размещено на www.allbest.ru