7.7 Подбор сетевых и подпиточных насосов

Определим производительность сетевых насосов Qсн, кг/с:

зимой: ,

(53)

,

летом: ;

Необходимый напор сетевых насосов определим из построенного пьезометрического графика: = 70,1 м.

Из полученных данных выбираем:

Зимой: центробежный двухступенчатый насос СЭ-800-100-11. Перекачиваемая среда, °C, - вода, до 180. Исходя из условия безопасности, принимаем число таких насосов равным трём, два из которых рабочие и один резервный. Характеристики данного насоса сведем в таблицу 4.

Таблица 4 – Основные технические характеристики сетевого насоса СЭ-800-100-11

Подача V,	Напор Н, м	Допустимый кавитационный запас, м	Частота вращения,	Мощность, кВт	КПД %, не менее
	100	5,5	1500	243	80

Летом: центробежный двухступенчатый насос СЭ-500-70-11. Перекачиваемая среда, °C, - вода, до 180. Исходя из условия безопасности, принимаем число таких насосов равным трём, два из которых рабочие и один резервный. Характеристики данного насоса сведем в таблицу 5.

Таблица 5 – Основные технические характеристики сетевого насоса СЭ-800-100-11

Подача V,	Напор Н, м	Допустимый кавитационный запас, м	Частота вращения,	Мощность, кВт	КПД %, не менее
	70	5,5	1500	132	81

Для восполнения утечек в системе рассчитаем необходимые подпиточные насосы. Величину утечки определим Gут, кг/с:

(54)

,

Определим производительность подпиточных насосов Qпп, кг/с:

Напор подпиточных насосов определим из построенного пьезометрического графика: =34,9м.

В качестве подпиточного насоса выбираем центробежный двухступенчатый насос СЭ-1250-45-11. Перекачиваемая среда, °C, - вода, до 180. Исходя из условия безопасности, принимаем число таких насосов равным трём, два из которых рабочие и один резервный. Характеристики данного насоса сведем в таблицу 6.

Таблица 6 – Техническая характеристика насоса СЭ-1250-45-11

Подача V,	Напор Н, м	Допустимый кавитации- онный запас, м	Частота вращения,	Потребляемая мощность, кВт	КПД %, не ме-нее
	45	7,5	1500	166	82

7.8 Расчет паропровода

Определим расход пара GП, кг/с:

(55)

,

где: - максимальный часовой расход тепла, кВт;

hП – энтальпия пара у потребителя, кДж/кг;

hк – энтальпия конденсата,(принимается 300-420) кДж/кг;

;

Давление пара у потребителя Рк=8 ата ≈ 0,8 МПа.

Определим удельное падение давления на главной магистрали RП, Па/м:

(56)

,

где: l – длина паропровода, м;

α – коэффициент местных потерь (α = 0,25);

;

Определим среднюю плотность пара на участке ρср, кг/м3:

(57)

,

где: ρн- плотность пара в начале участка, кг/м3;

ρк- плотность пара в конце участка, кг/м3;

;

Определим диаметр паропровода d, м:

(58)

,

где: Аd – постоянный коэффициент для пара (Аd =0,412);

;

В соответствии со стандартом принимаем уточнённый диаметр паропровода d/=0,15м (приложение 11, /1/).

Определим действительное удельное падение давления в паропроводе , Па/м:

;

Определим эквивалентную длину всех местных сопротивлений на участке lЭКВ, м:

количество П - образных компенсаторов пк, шт:

(59)

;

;

пк= 1 шт – колено гнутое;

пз= 2 шт – задвижка;

;

Падение давления на данном участке в прямой и обратной теплосети составит, , Па:

Определим давление у потребителя , Па:

(60)

,

.

Исходя из условия ( >0,8), расчёт диаметра паропровода выполнен верно.

7.9 Расчёт конденсатопровода

Определим расход конденсата Gк, кг/с:

(61)

,

где: φ – коэффициент возврата конденсата;

Предварительный расчет внутреннего диаметра конденсатопровода, d **, м:

(62)

;

В соответствии со стандартом принимаем уточнённый диаметр конденсатопровода d/=0,1м (приложение 11, /1/).

Тогда, действительное удельное падение давления составит , Па/м:

(63)

,

Определим количество П - образных компенсаторов пк, шт:

(64)

пз= 2 шт – задвижка;

Определим эквивалентную длину всех местных сопротивлений на участке lЭКВ, м:

(65)

Падение давления в конденсатопроводе составит, , Па:

(66)

Падение напора в конденсатопроводе составит, , м.вод.столба:

(67)

8. Расчёт тепловых потерь через теплопроводы

Потери тепла от теплоносителя в теплопроводе направлены в окружающую среду через цепь последовательных термических сопротивлений, которые зависят от способа прокладки тепловой сети.

В данном проекте предусмотрена подземная бесканальная прокладка трубопроводов, покрытых ППУ изоляцией.

(68)

Rи – термическое сопротивление изоляции, м С/Вт

Rгр – термическое сопротивление грунта, м С/Вт

Rо –условное термическое сопротивление, м С/Вт

(69)

(70)

(71)

Участок 1-2:

Участок 2-3:

Участок 3-4:

Участок 4-7:

Участок 4-5:

Участок 4-6:

Участок 7-0:

Паропровод

Конденсатопровод

Для упрощения производимых расчетов, величину q - удельные тепловые потери, отнесенные к единице длины теплопровода,Вт/м, для соответствующего диаметра трубопровода определим по СНИП 41 – 03 – 2003, принимая во внимание что величина q для трубопроводов проложенных в ППУ изоляции составляет 3% от величин приведенных в СНИПе 41 – 03 – 2003.

Для упрощения расчетов сведем необходимые данные в таблицу.

Н-ра уч-ов	l,м			d,мм		lэ , м		q,Вт/м
1-2	1220			0,408		293		177
2-3		830					0,359			175,42	162
3-4	1185			0,408		265,2		177
4-7	570		0,309		153,8			144
4-5	630			0,359		185,5		162
5-6	1176			0,408		283		177
7-0(п)	950			0,15		75,1		98
0-7(к)	950			0,1		47,1		84

Величина суммарных тепловых потерь для участка трубопровода, Qi, Вт, рассчитывается по следующей формуле:

(72)

,

Определим величину суммарных тепловых потерь для участка трубопровода 1-2 , Вт:

Определим величину суммарных тепловых потерь для участка трубопровода 2-3 , Вт:

Определим величину суммарных тепловых потерь для участка трубопровода 3-4 , Вт:

Определим величину суммарных тепловых потерь для участка трубопровода 4-7 , Вт:

Определим величину суммарных тепловых потерь для участка трубопровода 4-5 , Вт:

Определим величину суммарных тепловых потерь для участка трубопровода 5-6 , Вт:

Определим величину суммарных тепловых потерь для участка трубопровода 7-0 , Вт:

Паропровод:

Конденсатопровод:

Определим суммарные тепловые потери со всей длины теплопровода, Qобщ, Вт:

(73)

,