4.4. Построение эпюры материалов

4.4.1. Определение мест фактического обрыва нижних стержней

В целях экономии арматурной стали, часть продольной рабочей арматуры обрывают в пролете, не доводя до опоры. Для определения мест обрыва строится эпюра материалов (арматуры). Места теоретического обрыва стержней допускается определять графическим способом на огибающей эпюре изгибающих моментов.

А_s^пр = 12,72 см² ; 5Æ18 А400.

Момент M_s^пр , который может воспринять нормальное сечение ригеля в пролете:

кНм;

Количество доводимых за край опоры стержней должно быть не менее двух и не менее 50% от общего числа стержней в пролете. Принимаем 3Æ18 А400,

А_s = 7,63 см².

Момент M_s^пр , который может воспринять нормальное сечение ригеля в пролете:

кНм;

Точки пересечения ординаты M_s1 с огибающей эпюрой моментов Т1 и Т2 (рис. 4.3.) представляют собой места теоретического обрыва стержней.

Для нахождения мест действительного (фактического) обрыва стержней, отстоящих от теоретических на величину l, определяем последнее из условий:

см;

см;

где: Q₁ = 86,1816 кН – поперечная сила в точке теоретического обрыва стержней;

d_s = 1,4 см – диаметр обрываемых стержней;

q_swi – усилие в хомутах на единицу длины ригеля на участке длиной l_i ;

q_sw1=R_swA_sw/S₁=285*1,57/0,3=1491,5 Н/см;

Принимаем w1 = 360 мм.

см;

см;

где: Q₂= 103,1488 поперечная сила в точке теоретического обрыва стержней;

d_s = 1,4 см – диаметр обрываемых стержней;

q_swi – усилие в хомутах на единицу длины ригеля на участке длиной l_i ;

q_sw1=R_swA_sw/S₁=285*1,57/0,3=1491,5 Н/см;

Принимаем w₂ = 420 мм

Длина обрываемых стержней: l₁ = 2040+360+420=2820 мм

4.4.2. Определение мест фактического обрыва верхних стержней

А_s^оп =14,79 см².

МоментM_s^оп который может воспринять нормальное сечение ригеля на опоре:

кНм;

A_s2 (1Æ25 А400+3Æ10 А400)=7,27 см²:

кНм;

Местам теоретического обрыва стержней соответствуют точки Т3 и Т4 (рис. 4.3).

Определяем места фактического обрыва стержней:

см;

см;

где: Q₃ = 226,1222 кН – поперечная сила в точке теоретического обрыва стержней;

d_s = 2,2 см – диаметр обрываемых стержней;

q_swi – усилие в хомутах на единицу длины ригеля на участке длиной l_i;

q_sw1=R_swA_sw/S₁=285*1,57/0,3=1491,5 Н/см;

Принимаем w₃ = 870 мм.

Длина обрываемого стержней: l₃ = 370+870 = 1240 мм

Определяем места фактического обрыва стержней:

см;

см;

где: Q₄ = 241,9628 кН – поперечная сила в точке теоретического обрыва стержней;

d_s = 2,2 см – диаметр обрываемых стержней;

q_swi – усилие в хомутах на единицу длины ригеля на участке длиной l_i;

q_sw1=R_swA_sw/S₁=285*1,57/0,3=1491,5 Н/см;

Принимаем W₄ = 920 мм.

Длина обрываемых стержней: l₄ = 200+920 = 1120 мм

Рис. 4.3. К построению эпюры материалов

В целях унификации каркасы принимаем симметричными, принимая увеличение длины стержней в запас прочности.

Рис.4.4 Плоские каркасы КР3 и КР4 ригеля перекрытия

5. Расчет и конструирование колонны

Значение изгибающих моментов и продольных усилий принимается по результатам статического расчета поперечной рамы. Расчет колонн производится по нескольким комбинациям усилий и принимается наибольшая площадь сечения арматуры. Вычисляется арматура колонн первого и последнего этажей. Колонны принимаются двухэтажной разрезки. Армирование колонн принимается симметричным.