- •Введение
 - •1. Области применения и задачи планирования эксперимента
 - •2. Термическая обработка деталей в машиностроении
 - •2.1 Назначение и виды термической обработки
 - •2.1.1 Назначение и виды термической обработки стали
 - •2.1.2 Назначение и виды термической обработки чугуна
 - •2.1.3 Назначение и виды термической обработки алюминиевых сплавов
 - •2.1.4 Назначение и виды термической обработки меди и медных сплавов
 - •2.2 Режимы термической обработки
 - •2.2.1 Режимы термической обработки стали
 - •В зависимости от содержания углерода
 - •В зависимости от содержания углерода
 - •2.2.2 Режимы термической обработки чугуна
 - •2.2.3 Режимы термической обработки алюминиевых сплавов
 - •2.2.4 Режимы термической обработки меди и медных сплавов
 - •2.3 Термическая обработка заготовок и сварных изделий
 - •2.3.1 Термическая обработка слитков, отливок и поковок
 - •2.3.2 Термическая обработка сортового проката и труб
 - •2.3.3 Термическая обработка сварных соединений
 - •3. Вентиляционное оборудование
 - •3.1 Центробежные и осевые вентиляторы
 - •3.2 Аэродинамические характеристики вентиляторов
 - •Вентилятора во14-320 № 5 в линейных координатах
 - •Вентилятора во14-320 № 5 в логарифмических координатах
 - •3.3 Параллельная и последовательная работа вентиляторов на сеть
 - •Последовательной работы двух одинаковых вентиляторов
 - •Параллельной работы двух одинаковых вентиляторов
 - •3.4 Пересчет аэродинамических характеристик вентиляторов при изменении частоты вращения привода
 - •Центробежного вентилятора при изменении частоты вращения привода
 - •3.5 Построение характеристики сети и определение рабочей точки
 - •И определение рабочей точки
 - •4. Определение коэффициента теплоотдачи при охлаждении заготовки
 - •5.2 Выбор параметра оптимизации
 - •5.3 Выбор факторов
 - •5.4 Составление математической модели процесса остывания заготовки
 - •5.5 Анализ области определения факторов, выбор основного уровня и интервала варьирования
 - •Результаты расчета характеристики вентиляционной сети
 - •При изменении ее габаритов
 - •При изменении частоты вращения привода вентилятора
 - •При изменении ее начальной температуры
 - •Значение нулевого уровня, интервалы варьирования, верхнее и нижнее значения факторов
 - •5.7 Проведение машинного эксперимента
 - •Результаты расчета аэродинамических характеристик вентилятора
 - •Вентилятора во 14-320 № 5 при новых частотах вращения привода
 - •Исходные данные и результаты полнофакторного машинного эксперимента
 - •5.8 Математическая модель полного факторного эксперимента
 - •5.9 Проверка адекватности линейной математической модели
 - •Расчет остаточной суммы квадратов
 - •5.10 Определение погрешности расчета экспериментальной величины по линейной математической модели
 - •Остывания заготовки при использовании линейной модели
 - •5.11 Математическая модель полного факторного эксперимента с учетом взаимодействия факторов
 - •5.12 Проверка адекватности математической модели с учетом взаимодействия факторов
 - •Расчет остаточной суммы квадратов
 - •5.13 Определение погрешности расчета экспериментальной величины по математической модели с учетом взаимодействия факторов
 - •5.14 Анализ результатов эксперимента
 - •Библиографический список
 - •Оглавление
 - •Планирование и обработка результатов теплотехнического эксперимента
 - •3 46428, Г. Новочеркасск, ул. Пушкинская, 111.
 
В зависимости от содержания углерода
На рис. 1 обозначено: 1 – полный отжиг; 2 – отжиг на зернистый перлит; 3 – неполный отжиг; 4 – рекристаллизационный отжиг; 5 – диффузионный отжиг; 6 – нормализация.
Полный отжиг характеризуется нагревом углеродистой стали до 750  1000 °С, выдержке при этой температуре и медленном охлаждении со скоростью 120  150 °С/ч сначала вместе с печью до температуры 450  550 °С, а затем на воздухе.
Диффузионный отжиг (гомогенизация) характеризуется нагревом стали до температуры Слитки нагревают до 1100  1200 °С, выдерживают при этой температуре 8  15 ч, затем медленно охлаждают до 200  250 °С. Процесс диффузионного отжига продолжается около 80  100 ч.
Температура нагрева стали при закалке в зависимости от содержания углерода представлены на рис. 2.
Рис. 2 – Температура нагрева стали при закалке
В зависимости от содержания углерода
Скорость охлаждения стали, нагретой до температуры закалки, влияет на результат закалки. Оптимальной закалочной средой является та среда, которая быстро охлаждает деталь в интервале температур 550  650 °С и замедленно или с очень большой скоростью – в интервале температур ниже 200  300 °С.
Низкий отпуск заключается в нагреве стали до температуры ниже 250 °С и охлаждении для частичного снятия внутренних напряжений. В результате низкого отпуска сталь становится менее хрупкой, твердость и износостойкость сохраняются высокими.
Низкому отпуску подвергают ответственные детали, режущий и измерительный инструмент из углеродистых и низколегированных сталей, детали подшипников качения, основными требованиями к которым являются высокая твердость и износостойкость.
Средний отпуск заключается в нагреве стали до температуры 350  500 °С и последующем охлаждении. В результате среднего отпуска твердость закаленной стали несколько снижается, а предел упругости. Поэтому среднему отпуску подвергают пружины, рессоры и другие упругие элементы.
Высокий отпуск заключается в нагреве стали до температуры 500  680 °С и последующем охлаждении. В результате высокого отпуска твердость закаленной стали значительно снижается, прочность снижается в 1,5  2 раза, в несколько раз увеличиваются пластичность и вязкость и почти полностью снимаются внутренние напряжения. По сравнению с механическими свойствами после отжига или нормализации сталь после закалки и высокого отпуска имеет более высокие прочность, пластичность и вязкость. Этот вид термической обработки часто называют улучшением.
2.2.2 Режимы термической обработки чугуна
Режимы термической обработки чугуна зависят от его состава и желаемых механических свойств после обработки. Температурные режимы термической обработки приведены в специальной литературе [10, 11].
При проведении графитизирующего отжига чугуна отливки нагревают до 850  950 °С в течение 2  3 ч (первая стадия графитизации) и охлаждают на воздухе до температуры 20 °С или проводят вторую стадию графитизации (2  6 ч). В результате отжига устраняется отбел и структура становится более однородной.
Низкотемпературный отжиг чугуна проводят по следующему режиму: медленный нагрев отливок (30  180 °С/ч) до 530  620 °С, выдержка при этой температуре 3  4 ч (с момента нагрева до заданной температуры наиболее толстого сечения отливки) и медленное охлаждение вместе с печью со скоростью 10  30 °С/ч до 300  400 °С. В результате такого отжига внутренние остаточные напряжения уменьшаются на 80  85%. Отжиг при более высоких температурах может вызвать снижение твердости и прочности чугуна.
При нормализации отливки чугуна нагревают выше температур интервала превращения (850  950 °С) и после выдержки, охлаждают на воздухе.
При объемной непрерывной закалке чугун медленно нагревают до температуры 850  930 °С. Затем делают выдержку для прогрева заготовки и завершения происходящих в нем превращений. Время выдержки может изменяться в достаточно широких пределах: от 10  15 мин для перлитных чугунов и до 1,5  2 ч для ферритных чугунов.
Охлаждение отливок простой формы осуществляется в воде, а сложной – в масле.
При изотермической закалке чугун нагревают до 830  900 °С, охлаждают в расплавленных солях, имеющих температуру 250  400 °С и после выдержки охлаждают на воздухе.
Температура нагрева при поверхностной закалке перлитных чугунов составляет 840  950 °С, время нагрева – несколько секунд, скорость нагрева около 400 °С/с. Охлаждение происходит в воде или эмульсии.
При поверхностной закалке ферритных чугунов для получения высокой твердости после закалки необходим нагрев с меньшей скоростью примерно 5  10 °С/с до температуры примерно до 1050°С.
