Расчет сварных швов в узлах фермы
Рассчитываем прикрепления элементов решетки из парных уголков к узловым фасонкам. Сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа в нижнем положении; диаметр сварочной проволоки 2мм. Согласно табл.Г.1 СП 16.13330.2011 для конструкции из стали С245 принимаем сварочную проволоку Св-08Г2С, по ГОСТ 2246-70*в среде углекислого газа.
Расчетные сопротивления:
Rwf = 18,0 кН/см2 – табл.Г.2[1]
Rwz = 0,45 ∙ Run = 0,45 · 37 = 16,65 кН/см2 – табл.4[1]
Run = 37 кН/см2 – табл.B.5[1]
– при сжатии Rwy = Ry =24 кН/см2 (для С245 толщ. 2÷20мм )
– при растяжении Rwy = 0,85∙Ry =0,85∙24 =20,4 кН/см2
Требуемую расчётную длину швов для прикрепления одного уголка элемента решётки вычисляем по формулам (176) и (177) п.14.1.16 [1]: в зависимости от соотношение βf·Rwf/βz·Rwz.
где
=
4 – минимальный катет, определяемый по
табл. 38[1].
–
максимальный катет, равный (п.14.1.7а[1]):
катет шва не более 1.2t
Здесь
–
наименьшая толщина свариваемых элементов.
Коэффициенты
и
,
принимаемые по табл. 39[1].
Вычисленное значениеlдля каждого элемента распределяем на обушок и перо:
lwоб=0,7l+1см
lwперо=0,3l+1см
Вычисление длин швов для прикрепления элементов решетки выполнено в таблице 6.1.
Таблица 6.6Усилия в элементах фермы
Расчет швов |
Примечание |
|||||||||||||||
Расчетное усилие, кН |
kf, мм |
Расчетные сопротивления шва |
Коэффициенты формы шва |
Длинна шва, см |
||||||||||||
Формула |
Требуемая |
Принятая |
|
|||||||||||||
Rwf, кН/см2 |
Rwz, кН/см2 |
βf |
βz |
По перу |
По обушку |
|||||||||||
-1,85 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
0,14 |
5,0 |
5,0 |
Констр. |
||||||
-1581,83 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
122,05 |
38,0 |
87,0 |
|
||||||
-2570,40 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
198,33 |
61,0 |
140,0 |
|
||||||
-2899,78 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
223,75 |
69,0 |
158,0 |
|
||||||
833,52 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
64,31 |
21,0 |
47,0 |
|
||||||
2156,43 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
166,39 |
51,0 |
118,0 |
|
||||||
2815,18 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
217,22 |
67,0 |
154,0 |
|
||||||
-1271,97 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
98,15 |
31,0 |
70,0 |
|
||||||
1068,13 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
82,42 |
26,0 |
59,0 |
|
||||||
-842,37 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
81,25 |
26,0 |
58,0 |
|
||||||
594,09 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
45,84 |
15,0 |
34,0 |
|
||||||
-359,93 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
34,72 |
12,0 |
26,0 |
|
||||||
141,41 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
10,91 |
5,0 |
9,0 |
Констр. |
||||||
-168,42 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
16,24 |
6,0 |
13,0 |
|
||||||
-168,09 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
16,21 |
6,0 |
13,0 |
|
||||||
-80,52 |
4 |
18 |
16,65 |
0,9 |
1,05 |
lw = N*γn/βf*kf*Rwf*γc |
7,77 |
5,0 |
7,0 |
Констр. |
||||||