Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
ГГД курсач.doc
Скачиваний:
0
Добавлен:
01.05.2025
Размер:
513.54 Кб
Скачать
    1. Расчет участка 5

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 5 от расхода.

Расчетные данные участка приведены в задании на проектирование.

Задаемся U = 1 м/с

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

;

где Q – заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3.

Uзад – заданная скорость, м/с.

Отсюда: 2).

Определим диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м);

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром = 402 мм, б = 40 мм.

мм = 0,322 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

;

(м/с);

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U =1÷3 м/с.

Определяем критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

Принимаем ν = 0,3905·10-6 м2/с, при t = 75ºC по табл. 2. интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольда по табл. 11. выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.

Если Re > , то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

Кэ=1 мм =1·10-3 м;

;

, и тогда

Re =1,3·106 >1,6·105;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.3):

Вычисляем суммарный коэффициент местного сопротивления на участке:

Σξ =3ξпов+3ξк (1.14), где

ξ пов, – коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 ξпов, =0,5.

ξк,=2,5.

При длине участка 300 м, принимаем количество поворотов из соотношения 1000 м –10 отводов. Количество поворотов: шт.

Количество компенсаторов из соотношения 1000 м – 10 компенсаторов примем равное:

шт.

Умножив это число на количество компенсаторов на участке, получим:

Σξ = 3.0,5+3.2,5 =9.

Подставим известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м;

или:

, где

;

ΔZ5 = ZеZс =6 - 4 =2 м;

(1.6);

По формуле (1.6) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в таблицу 1.4. Задаемся значениями расхода Q в интервале [0 ÷ 0,26].

Таблица 1.3. Зависимость ΔH=f(Q) для участка 5.

Q, м3

0

0,025

0,05

0,075

0,1

0,125

0,15

0,175

0,2

0,22

0,24

0,26

ΔH, м

2

2,14

2,56

3,27

4,25

5,52

7,07

8,9

11,01

12,91

14,98

17,37

Затем по данным табл. 1.4. стоим графики зависимости ΔH=f(Q) на участке 5 (см. графическое приложение, кривая 5).

1.4 Расчет участка 4.

Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 4 от расхода.

Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.

Задаемся скоростью U = 1 м/с.

Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:

;

где Q – заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3.

Uзад – заданная скорость, м/с.

Отсюда: 2).

Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):

(м).

По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром = 219 мм, б = 30 мм.

мм = 0,159 м;

Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:

;

(м/с).

Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1÷3 м/с.

Определим критерий Рейнольдса по формуле (1.2):

;

ν =0,3905·10-6 м/с при t = 75°C по табл. 2 интерполяцией.

В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.

Если Re > , то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.3):

Кэ=1 мм =1·10-3 м;

;

, и тогда

Re =7,2·105 >7,95·104;

Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.4):

;

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле: , где

ξповк,трзадв коэффициенты местного сопротивления, где

ξ пов – коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 ξпов=0,5.

ξк,=2,5.

ξтр – коэффициент местного сопротивления тройника. Значение ξтр при разделении потоков, учитывающего потери напора частичного расхода, движущегося под углом 90 оС

к суммарному потоку. Для выбора ξтр находим соотношение:

, где

По табл. 17 принимаем ξтр =4,4;

ξ задв – коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках . По табл. 12 ξзадв =0,1.

При длине участка 450 м принимаем 6 поворотов и 6 компенсаторов П.

Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:

Отсюда: ;

Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:

, м;

или:

, где

;

ΔZ4 = ZIZс =5 - 4 =1 м;

(1.7).

По формуле (1.7) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты сводим в табл. 1.4. Задаемся значениями расходов в интервале [0 ÷ 0,05].

Таблица 1.4. Зависимость ΔH=f(Q) для участка 4

Q, м3

0

0.05

0.01

0.015

0.02

0.025

0.03

0.035

0.04

0.045

0.05

ΔH, м

1

1,36

2,43

4,21

6,7

9,91

13,8

18,47

23,81

29,87

36,6

По данным таблицы 1.5 строим графики зависимости ΔH=f(Q) (см. графическое приложение, кривая 4).