
- •Задание на курсовую работу
- •1. Тема: гидравлический расчет водопроводов
- •3.Содержание пояснительной записки
- •4. Перечень графического материала пояснительной записки
- •Литература
- •«Расчет системы водопроводов»
- •Содержание:
- •Введение.
- •Гидравлический расчет линии нагнетания водопровода.
- •Расчет участка 7.
- •Расчет участка 6.
- •Расчет участка 5
- •1.4 Расчет участка 4.
- •Расчет участка 3
- •1.6 Расчет подогревателя «п».
- •1.7 Расчет участка 2.
- •Гидравлический расчет линии всасывания водопровода.
- •Заключение.
Расчет участка 5
Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 5 от расхода.
Расчетные данные участка приведены в задании на проектирование.
Задаемся U = 1 м/с
Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:
;
где Q – заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3.
Uзад – заданная скорость, м/с.
Отсюда:
(м2).
Определим диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):
(м);
По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром = 402 мм, б = 40 мм.
мм
= 0,322 м;
Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:
;
(м/с);
Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U =1÷3 м/с.
Определяем критерий Рейнольдса по формуле (1.2):
;
Принимаем ν = 0,3905·10-6 м2/с, при t = 75ºC по табл. 2. интерполяцией.
В зависимости от числа Рейнольда по табл. 11. выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.
Если Re > , то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.3):
Кэ=1 мм =1·10-3 м;
;
, и тогда
Re =1,3·106 >1,6·105;
Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.3):
Вычисляем суммарный коэффициент местного сопротивления на участке:
Σξ =3ξпов+3ξк (1.14), где
ξ пов, – коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 ξпов, =0,5.
ξк,=2,5.
При
длине участка 300 м, принимаем количество
поворотов из соотношения 1000 м –10 отводов.
Количество
поворотов:
шт.
Количество компенсаторов из соотношения 1000 м – 10 компенсаторов примем равное:
шт.
Умножив это число на количество компенсаторов на участке, получим:
Σξ = 3.0,5+3.2,5 =9.
Подставим известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:
,
м;
или:
,
где
;
ΔZ5 = Zе –Zс =6 - 4 =2 м;
(1.6);
По формуле (1.6) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты расчета сводим в таблицу 1.4. Задаемся значениями расхода Q в интервале [0 ÷ 0,26].
Таблица 1.3. Зависимость ΔH=f(Q) для участка 5.
Q, м3/с |
0 |
0,025 |
0,05 |
0,075 |
0,1 |
0,125 |
0,15 |
0,175 |
0,2 |
0,22 |
0,24 |
0,26 |
ΔH, м |
2 |
2,14 |
2,56 |
3,27 |
4,25 |
5,52 |
7,07 |
8,9 |
11,01 |
12,91 |
14,98 |
17,37 |
Затем по данным табл. 1.4. стоим графики зависимости ΔH=f(Q) на участке 5 (см. графическое приложение, кривая 5).
1.4 Расчет участка 4.
Целью данного расчета является определение зависимости падения давления на участке 4 от расхода.
Расчетные данные участка представлены в задании на проектирование.
Задаемся скоростью U = 1 м/с.
Определяем площадь поперечного сечения трубопровода по формуле:
;
где Q – заданный расход жидкости на заданном участке, м/с3.
Uзад – заданная скорость, м/с.
Отсюда:
(м2).
Определяем диаметр трубопровода на данном участке по формуле (1.1):
(м).
По ГОСТ 8732-70 (таб. 4) принимаем трубу бесшовную, горячекатанную из стали 10 диаметром = 219 мм, б = 30 мм.
мм
= 0,159 м;
Уточняем значение скорости на данном участке по формуле:
;
(м/с).
Полученное значение скорости воды удовлетворяет условию U = 1÷3 м/с.
Определим критерий Рейнольдса по формуле (1.2):
;
ν =0,3905·10-6 м/с при t = 75°C по табл. 2 интерполяцией.
В зависимости от числа Рейнольдcа по табл. 11 выбираем формулу для расчета коэффициента жидкостного трения λ.
Если Re > , то λ вычислим по формуле Шифринсона (1.3):
Кэ=1 мм =1·10-3 м;
;
, и
тогда
Re =7,2·105 >7,95·104;
Значение числа Рейнольдса входит в данные пределы и поэтому величину λ вычислим по формуле (1.4):
;
Вычисляем
сумму коэффициентов местных сопротивлений
для данного участка по формуле:
,
где
ξпов;ξк,;ξтр;ξ задв – коэффициенты местного сопротивления, где
ξ пов – коэффициент местного сопротивления при входе в трубу без закруглений входных кромок. По табл. 12 ξпов=0,5.
ξк,=2,5.
ξтр – коэффициент местного сопротивления тройника. Значение ξтр при разделении потоков, учитывающего потери напора частичного расхода, движущегося под углом 90 оС
к суммарному потоку. Для выбора ξтр находим соотношение:
,
где
По табл. 17 принимаем ξтр =4,4;
ξ задв – коэффициент местного сопротивления при входе в трубу при хорошо закругленных кромках . По табл. 12 ξзадв =0,1.
При длине участка 450 м принимаем 6 поворотов и 6 компенсаторов П.
Вычисляем сумму коэффициентов местных сопротивлений для данного участка по формуле:
Отсюда:
;
Подставляем известные величины в формулу и получаем зависимость потери напора на данном участке от расхода жидкости:
,
м;
или:
,
где
;
ΔZ4 = ZI –Zс =5 - 4 =1 м;
(1.7).
По формуле (1.7) определяем потери напора при различных значениях расхода жидкости и результаты сводим в табл. 1.4. Задаемся значениями расходов в интервале [0 ÷ 0,05].
Таблица 1.4. Зависимость ΔH=f(Q) для участка 4
Q, м3/с |
0 |
0.05 |
0.01 |
0.015 |
0.02 |
0.025 |
0.03 |
0.035 |
0.04 |
0.045 |
0.05 |
ΔH, м |
1 |
1,36 |
2,43 |
4,21 |
6,7 |
9,91 |
13,8 |
18,47 |
23,81 |
29,87 |
36,6 |
По данным таблицы 1.5 строим графики зависимости ΔH=f(Q) (см. графическое приложение, кривая 4).