5.4.2 Расчет II ступени

Ток срабатывания II ступени определяется из условий:

1. отстраивается от тока в линии при замыкании на землю на смежном участке в конце защищаемой зоны I ступени защиты:

2. отстройки от утроенного тока нулевой последовательности в защите в неполнофазном режиме в цикле ОАПВ.

Определим ток срабатывания I ступени смежной ЛЭП.

А,

Определим ток срабатывания II ступени защиты нашей линии.

A.

Чувствительность отсечки второй ступени проверяем при металлическом однофазном КЗ в конце защищаемого участка в минимальном режиме:

Т.к. 2-ая ступень THЗНП не удовлетворяет чувствительности, то ее не применяем.

5.4.3 Расчет III ступени

Исходя из схемы, данной ступенью будем защищать трансформатор второй отпайки, .

Ток срабатывания отстраивается от тока небаланса в нулевом проводе ТТ при трехфазных КЗ за трансформаторам отпайки:

где k_отс=1,25; k_пер=2 при t_с.р^III=0,1с и k_пер=1 при t_с.з^III≥0,6с – учитывает увеличение тока небаланса в переходном режиме; k_нб=0,05 при I_расч=(2..3) I_ном.Т,при I_расч>(2…3) I_ном.Т k_нб=0,05…0,1 – коэффициент небаланса, зависящий от кратности расчетного тока к номинальному току ТТ.

I⁽³⁾_макс=985 А;

А

Чувствительность проверяем при k⁽¹⁾ в конце зоны резервирования (т.е. за трансформатором):

Время срабатывания определяется из условия отстройки от t_с.з последних ступеней защиты трансформатора:

.

6 Защита трансформатора нагрузки

6.1 Расчет дифференциальной защиты

Защищаем трансформатор третьей отпайки.

Расчет выполняется для реле типа ДЗТ-21.

1. Определяются расчетные первичные и вторичные номинальные токи всех сторон защищаемого автотрансформатора (табл. 9.1).

Таблица 9.1

Показатель	Обозначения и метод определения	Числовые значения для сторон
		220 кВ	10,5 кВ
Первичный ток на сторонах трансформатора
Коэффициент трансформации ТТ	KI	500/5	3000/5
Вторичный ток в плечах

2. Производится выбор параметров выравнивающих автотрансформаторов, трансреактора и промежуточных ТТ цепи торможения. За основную сторону принята сторона основного питания 220 кВ. (табл. 9.2)

Таблица 9.2

Показатель	Обозначение и метод определения	Числовые значения для сторон
		220 кВ	10,5 кВ
Номинальный ток принятого ответвления трансформатора тока на основной стороне, А		1,74	-
Расчетный ток ответвления трансформатора тока на не основной стороне		-
Тип автотрансформатора тока		АТ-31	АТ-32
Номинальный ток и номера используемого ответвления автотрансформатора тока, к которому подводятся вторичные токи в плече защиты		1,74 №1-3	5,06 №1-9
Расчетный ток и номер используемого ответвления АТ, к которому подключается реле		5 №1-6	3,63 №1-5
Номинальный ток трансреактора (TL) реле		5,0	3,63
Расчетный ток ответвления промежуточных ТТ цепи торможения реле, А
Номинальный ток принятого ответвления приставки и промежуточных ТТ, А		5,0	3,63

3. Определяется первичный тормозной ток, соответствующий началу торможения

где - коэффициенты токораспределения.

4. Определяется ток небаланса в режиме, соответствующему началу торможения:

5. Определяется первичный минимальный ток срабатывания защиты по следующим условиям:

- отстройка от расчетного первичного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения

- отстройка от броска тока намагничивания

За расчетное принимается большее из полученных расчетных значений

.

6. Определяется относительный минимальный ток срабатывания реле при отсутствии торможения. За расчетную принимается сторона НН

7. Определяется максимальный расчетный ток небаланса при внешнем трехфазном КЗ на стороне НН

8. Определяется коэффициент торможения защиты

9. Определяется первичный ток срабатывания отсечки по условию отстройки от максимального первичного тока небаланса при переходном режиме внешнего КЗ на шинах 10,5 кВ:

10. Определяется относительный ток срабатывания отсечки