5.1.1 Расчет пусковых органов при симметричных повреждениях

1. Ток срабатывания реле пуска передатчика отстраивают от максимального рабочего тока нагрузки линии

А,

где =1,1 – коэффициент надежности;

=0,85 – коэффициент возврата;

=261 А – максимальный рабочий ток защищаемой линии.

k_I=600/5, k_TV=220000/100.

2. Ток срабатывания реле подготовки цепи отключения выбирают по условиям согласования с током срабатывания реле пуска передатчика

А,

где =1,4 – коэффициент согласования различных полукомплектов.

3. Чувствительность токовых пусковых органов проверяют при трехфазном КЗ в конце линии в минимальном режиме

; ,

где – ток трехфазного КЗ в месте установки защиты при трехфазном КЗ в конце линии в минимальном режиме.

Так как чувствительность обеспечивается, то цепи пуска выполняют без дополнительных реле минимального напряжения и реле сопротивления.

5.1.2 Расчет пусковых органов при несимметричных повреждениях

1. Ток срабатывания фильтра-реле обратной последовательности подготовки цепи отключения отстраивают от тока небаланса в максимально нагрузочном режиме

А,

где - коэффициент запаса по избирательности;

- коэффициент согласования цепей пуска передатчика и подготовки отключения различных полукомплектов защиты;

- коэффициент возврата фильтра-реле;

А - ток небаланса фильтра обратной последовательности;

А - ток обратной последовательности при несимметричной нагрузке.

В соответствии с рекомендациями [5], принимается уставка А.

Уставки срабатывания реле пуска передатчика выполнены соответственно вдвое меньше пускового тока отключения, т. е:

А.

2. Чувствительность пускового органа по току обратной последовательности определяется для каждого вида КЗ

При

При

При

где - наименьшее значение вторичного тока при различных видах КЗ.

Коэффициент чувствительности обеспечивается, то добавка и по не требуется.

5.1.3 Расчёт органа манипуляции

1. Выбирается коэффициент органа манипуляции из условия обеспечения преимущественного сравнения фаз токов обратной последовательности при КЗ в конце линии. Расчёт производится для худшего случая – двухфазного КЗ на землю, когда токи прямой и обратной последовательностей находятся в противофазе

где - коэффициент запаса;

=925 А

А – расчётный вторичный ток прямой последовательности, подводимый к органу манипуляции;

=511 А

А - расчётный вторичный ток обратной последовательности, подводимый к органу манипуляции.

Берем .

Для панели ДФЗ – 201 коэффициент органа манипуляции может быть выполнен равным 4, 6, 8, что соответствует минимальному току надёжной манипуляции (по прямой последовательности), равному 1,1; 1,6; 2,0 А, и углу блокировки 45, 52, 60 град.

2. Проверяется обеспечение надёжной манипуляции по минимальному току на входе фильтра при симметричных и несимметричных КЗ:

а) при несимметричном КЗ расчётным является случай двухфазного КЗ на землю в конце защищаемой линии

;

А;

б) при симметричных КЗ расчётным является замыкание в начале линии, когда погрешность трансформаторов тока наибольшая

А

где =1899/120=15,83 А - вторичный ток трехфазного КЗ, подводимого ко входу фильтра органа манипуляции;

А – приведенная абсолютная погрешность фильтра органа манипуляции по току прямой последовательности;

А – приведенный ток небаланса обратной последовательности, обусловленной погрешностью ТТ ( )

Чувствительность токовых пусковых органов при симметричных КЗ в конце линии обеспечивается. Поэтому в защите не применено реле сопротивления.

Отстройка пусковых органов при несимметричных КЗ от токов небаланса, обусловленных нагрузочными режимами, при отсутствии несимметрии не является расчётной. Поэтому выбор уставки по току обратной последовательности выполнен из условия обеспечения чувствительности при однофазном КЗ.

В целом дифференциально-фазная защита на линии рекомендуется в качестве основной.