
- •Проектирование фундамента промежуточной опоры моста.
- •1.Нагрузки на обрезе фундамента вдоль и поперек моста.
- •2.Оценка инженерно-геологических условий, составление заключения о строительных свойствах грунтов основания.
- •Оценка качества отдельных слоёв грунта основания:
- •3. Проектирование жесткого фундамента мелкого заложения.
- •3.1 Определение глубины заложения фундамента.
- •3.2. Определение размеров фундамента из конструктивных требований.
- •3.3.Определение размеров подошвы фундамента из условий прочности грунта.
- •3.4. Конструирование фундамента.
- •3.5. Проверка давлений на грунт по подошве фундамента.
- •3.5. Проверка давлений на грунт по подошве фундамента.
- •3.6. Проверка положения равнодействующей нагрузок.
- •3.7.Проверка устойчивости положения фундамента против плоского сдвига по подошве.
- •3.8. Расчет осадки фундамента.
- •Находим природное напряжение на границе слоев:
- •Определяем осадку:
- •4. Расчет свайного фундамента.
- •4.1.Выбор заглубления ростверка, несущего слоя грунта и конструкции свай.
- •4.2.Определение несущей способности и силы сопротивления сваи по грунту.
- •4.3. Определяем приближенное значение веса ростверка и числа свай.
- •4.4. Конструирование ростверка.
- •4.5. Проверка усилий, передаваемых на сваи.
- •4.6.Расчет горизонтальных перемещений и углов поворота сечения сваи от единичных нагрузок.
- •4.7.Расчет характеристик продольной и поперечной жесткости свай.
- •4.8.Расчёт горизонтальных перемещений и углов поворота свайных ростверков и верха опоры.
- •4.8.1 Расчёт плоскости xoz (от действия основного сочетания нагрузок вдоль моста)
- •4.8.2 Расчёт плоскости yoz(от действия основного сочетания нагрузок поперек моста)
3.7.Проверка устойчивости положения фундамента против плоского сдвига по подошве.
Max сдвигающая сила:
кН
Вес фундамента с учетом взвешивающего действия воды:
γf ∙Vf
∙γb
=0.9·129,51 ·24 =2797,42 кН
Вертикальная сила:
=
+
Рw=
*
*hв=1,1*10*6,3=69,3кПа
Удерживающая сила:
(9687,2+69,3*35,52)*0.4=4859,5
кН
где
=0.4
– коэффициент трения.
Проверим условие устойчивости (m – коэффициент условия работы, m=0,9)
Фундамент устойчив против сдвига по подошве.
3.8. Расчет осадки фундамента.
Осадки определяются от воздействия на фундамент постоянных нагрузок: веса опоры, фундамента и пролетного строения.
Р
асчет
производится согласно СНиП 2.02.01 – 83
исходя из условия:
.
где
– предельно допустимая осадка
L – ширина наименьшего пролета. примыкающего к опоре;
β – безразмерный коэффициент, равный 0.8;
σzpi – среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-ом слое грунта, равное полусумме напряжений на верхней zi-1 и нижней zi границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;
hi – толщина i-ого слоя грунта;
Еi – модуль деформации i-ого слоя грунта;
Для расчета массив ниже подошвы фундамента разбивают на слои толщиной,
hi ≤ 0,2b (hi ≤ 0,96 м)
где b – ширина подошвы фундамента.
Кроме этого, дополнительные границы разбивочных слоев устанавливаются на границе различных природных слоев.
Под центром тяжести строятся эпюры природного напряжения σzp и
σzg - дополнительного к природному напряжения.
Характеристики грунтов:
№ слоя |
Вид грунта |
Модуль общей деформации. кПа |
Удельный вес грунта во взвешенном состоянии γIIi. кН/м. |
I |
Супесь серая |
10000 |
9,63
|
II |
песок мелкий крупности |
23000 |
9,69 |
III |
Глина черная |
20000 |
9,92 |
Находим среднее давление по подошве
фундамента от нагрузки
из задания:
=7060 кН
Находим вес фундамента и грунта на
обрезах с коэффициентом надежности
=1:
кН
кН
кН
Находим природное напряжение на границе слоев:
кПа
кПа
кПа
кПа
Находим дополнительные давления под подошвой фундамента:
α-коэффициент, принимаемый по табл. 1 прил. 2 СниП 2.02.01.-83,
р0-дополнительное давление на основание
σzp1=217,45∙0,974=211,8кПа
σzp2=217,45∙0,858=186,57кПа
………………………………
σzp15=217,45∙0,081=17,61 кПа
σzp16=217,45∙0,072=15,44 кПа
Находим среднее напряжение в пределах каждого слоя:
…
………………………………………….
Находим природное напряжение на границе слоев:
№ |
z |
ζ=2z/b |
α |
σzp |
σzpср |
0 |
0 |
0 |
1.000 |
217.45 |
|
1 |
0,96 |
0,4 |
0.974 |
211.80 |
214.62 |
2 |
1,92 |
0,8 |
0.858 |
186.57 |
199.18 |
3 |
2,88 |
1,2 |
0.702 |
152.65 |
169.61 |
4 |
3,84 |
1,6 |
0.558 |
121.34 |
136.99 |
5 |
4,80 |
2,0 |
0.442 |
96.11 |
108.73 |
6 |
5,76 |
2,4 |
0.353 |
76.76 |
86.44 |
7 |
6,72 |
2,8 |
0.285 |
61.97 |
69.37 |
8 |
7,50 |
3,13 |
0.242 |
52.62 |
57.30 |
9 |
8,46 |
3,53 |
0.200 |
43.49 |
48.06 |
10 |
9,42 |
3,93 |
0.168 |
36.53 |
40.01 |
11 |
10,38 |
4,33 |
0.142 |
30.88 |
33.70 |
12 |
11,34 |
4,73 |
0.122 |
26.53 |
28.70 |
13 |
12,30 |
5,13 |
0.106 |
23.05 |
24.79 |
14 |
13,26 |
5,53 |
0.093 |
20.22 |
21.64 |
15 |
14,22 |
5,93 |
0.081 |
17.61 |
18.92 |
16 |
15,18 |
6,33 |
0.072 |
15.44 |
16.53 |