1. 8. Снеговая нагрузка.

Снеговая равномерно распределённая нагрузка приложена к верхнему поясу фермы и подобна шатровой равномерной нагрузке

=1,68*6=10,08кН,

где -интенсивность снеговой нагрузки.

1.9. Ветровые нагрузки.

В соответствии со СНиП 2.01.07-85 характер распределения ветровой нагрузки по высоте здания представлен на рис.2а. От 0 до отметки 10,0 м ветровой напор – равномерно распределенная нагрузка интенсивностью . При большей высоте (до отметки парапета ) вводится корректирующий коэффициент , учитывающий изменение ветрового давления по высоте для различного типа местности. В проекте следует принять тип местности – А.

На левую колонну действует активное ветровое давление с аэродинамическим коэффициентом с = 0,8: справа – пассивное давление (отсос) с аэродинамическим коэффициентом с = 0,6.

Для упрощения расчёта принимается более простая – эквивалентная схема ветровой нагрузки. В пределах ветровая нагрузка заменяется равномерно распределённой, значение которой при шаге рам, равном 12м, будет для левой стойки рамы (активное давление):

Где - расчётное значение интенсивности активного давления ветра (табл. 3) с учётом аэродинамического коэффициента с=0,8;

- поправочный коэффициент.

Для правой стойки рамы пассивное давление вычисляется аналогично:

Оставшуюся часть ветровой нагрузки заменяют главным вектором

, т.е. сосредоточенной силой, приложенной в уровне нижнего пояса фермы. Это объём ветровой нагрузки, распределённой между отметками и :

Здесь h – высота от низа фермы до парапета;

l – шаг рам;

- активное давлени ветра на отметке ;

- активное давление ветра на отметке парапета

и - соответственно пассивное давление ветра на этих отметках.

1.10. Крановые нагрузки.

Крановые нагрузки передаются на раму через подкрановые балки, в виде опорных реакций от двух сближенных кранов при невыгодном для колонны их положении. Это определяется построением линии влияния.

Для определения максимального вертикального давления крана на колонну необходимо максимальное давление каждого колеса (расчётное значение его определено) умножить на соответствующую ординату линии влияния и результат просуммировать. При этом следует учесть коэффициент сочетаний для среднего режима работы кранов.

Тогда =0,85*(451*0,1+544,5*0,866+544,5*1+544,5*0,475+544,5*0,342)= =1287,28кН

Минимальное вертикальное давление крана и горизонтальная расчётная нагрузка от поперечного торможения вычисляется аналогично:

; D_min=0,85*(169,4*0,1+157,3*0,866+157,3*1+157,3*0,475+157,3*0,342)=373,13кН;

;

Т=0,85*(22,44*1+22,44*0,866+22,44*0,1+22,44*0,475+22,44*0,342)=53,08кН.

Расчётные значения , и подсчитаны ранее.

Основные предпосылки и упрощения для статического расчёта рамы каркаса.

Для облегчения расчёта вводятся следующие упрощения:

1. сквозные элементы (ферма колонна) заменяются сплошными стержнями эквивалентной жёсткости;

2. ось эквивалентного ригелю стержня принимается на отметке нижнего пояса фермы;

3. оси верхней и нижней частей колонны совмещаются, что учитывается введением дополнительных изгибающих моментов в месте изменения сечения колонны;

4. пролёт рамы принимается по разбивочным осям;

5. неравномерно распределённая ветровая нагрузка заменяется более простой.

Эквивалентными жесткостями и задаются из опыта проектирования. Для статического расчёта рамы важно знать не сами жёсткости, а их соотношения. Из опыта проектирования примем значения изгибных жёсткостей верхней, нижней колонны и ригеля:

кНм²; кНм² и кНм², а продольные жёсткости кН. Впоследствии (после подбора сечений ригеля и стойки) эти соотношения будут установлены точно. Если разница установленных и предварительно принятых соотношений не превышает 1,5 … 2 раза, то это неощутимо для результатов статического расчёта. При большей разнице статический расчёт рамы подлежит корректировке.

Смещение осей верхней и нижней частей колонны вызывает появление дополнительного изгибающего момента в месте изменения сечения от вертикальных нагрузок, приложенных по оси верхней части колонны. Величина смещений осей:

=(1,25 -0,5)/2=0,375м

Нагрузка от веса шатра (опорная реакция фермы):

=21,95*36/2=395,1кН

Дополнительный изгибающий момент от шатровой нагрузки

=

Аналогично для снеговой нагрузки

=10,08 *36*0,375/2=68,04 кН/м

Вертикальные крановые нагрузки приложены с эксцентриситетом . При переносе этих сил на ось нижнего пояса появятся дополнительные изгибающие моменты: от максимального и минимального кранового давления:

=1287,28*1,25/2=804,55кН/м

=373,13*1,25/2=233,21 кН/м

Эксцентриситетом приложения других нагрузок (стенового ограждения, веса подкрановых балок и т.д.) пренебрегаем.