Крановые нагрузки

Крановые нагрузки передаются на раму через подкрановые балки, в виде опорных реакций от двух сближенных кранов при невыгодном для колонны их положении. Это определяется построением линии влияния (табл 2 и 3). Для определения максимального вертикального давления крана на колонну необходимо максимальное давление каждого колеса (расчётное значение его определено в (табл.) умножить на соответствующую ординату линии влияния и результат просуммировать. При этом следует учесть коэффициент сочетаний Ψ= 0,85 для среднего режима работы кранов, тогда имеем:

D_max=Ψ·ΣF^max_ki·y_i=0,85·(594·1+594·0,748+594·0,125)=945,76 кН.

Минимальное вертикальное давление крана и горизонтальная расчётная нагрузка от поперечного торможения крана вычисляется аналогично:

D_min=Ψ·ΣF^min_ki·y_i=0,85·(176·1+176·0,748+176·0,125)=280,2 кН.

Т=Ψ·ΣТ_ki·y_i= 0,85·(18,77·1+18,7·0,748+18,7·0,125)=29,7 кН.

Расчётные значения F^min_ki и T_k табл.

Основные предпосылкии упрощения для статического расчета рамы каркаса

Для облегчения расчёта вводятся следующие упрощения:

1) сквозные элементы (ферма, колонна) заменяются сплошными стержнями эквивалентной жёсткости;

2) ось эквивалентного ригелю стержня принимается на отметке нижнего пояса фермы;

3) оси верхней и нижней частей колонны совмещаются, что учитывается введением дополнительных изгибающих моментов в месте изменения сечения колонны;

4) пролёт рамы принимается по разбивочным осям;

5) неравномерно распределённая ветровая нагрузка заменяется более простой.

Эквивалентными жёсткостями EJ и ЕА задаются из опыта проектирования Для статического расчёта рамы важно знать не сами жёсткости, а их соотношения Из опыта проектирования примем значения изгибных жёсткостей верхней, нижней частей колонны и ригеля следующими EJ_b = 1×10-3 кНм2; EJ_н = 4×10-3 кНм2 и EJ_р = 10×10-3 кНм2, а продольные жёсткости EА_b = EА_н = EА_р= 0,5×10-3 кН. Впоследствии (после подбора сечений ригеля и стойки) эти соотношения будут установлены точно. Если разница установленных и предварительно принятых соотношений не превышает 1,5...2 раза, то это неощутимо для результатов статического расчёта. При большей разнице статический расчёт рамы подлежит корректировке.

Смещение осей верхней и нижней частей колонны вызывает появление дополнительного изгибающего момента в месте изменения сечения от вертикальных нагрузок, приложенных по оси верхней части колонны.

Расчет колонны крайнего ряда

Раму, рассчитанную методом деформаций или сил на действие каждой нагрузки раздельно, используя для ускорения готовые таблицы и графики. Затем составляют таблицы расчетных усилий и их сочетаний. Расчетные усилия в крайней стойке с учетом γ_п – 0,95 приведены в табл.1, а их сочетания в табл.2.

Определение расчетных длин колонны, составляю­щих для верхней и нижней частей колонны в плоскости рамы ℓ_х1 = μ₁·ℓ₁ и ℓ_х2 = μ₂·ℓ₂ Для вычисления коэффициентов μ₁ и μ₂ определяем параметры:

п = J₂ℓ₁/J₁ℓ₂ = i₂/i₁ = 1·13,37/5·5,13 = 0,52 и а₁ = (ℓ₂/ℓ₁)√J₁/J₂·β = (5,13/13,37)√5/1·3,735 = 0,444; N₁ и N₂ – значения усилий из табл.2 и соответственно в сечениях 1 – 1 и 4 – 4 при одинаковых сочетаниях нагрузки. По табл 2 прил.VI и по табл. 67 СНиП II – 23 – 81* при i₂/i₁ = 0,52 и a₁ = 0,444 по интер­поляции находим μ₁ = 2,2 и коэффициент μ₂ = μ₁/a₁ = 2,2/0,444 = 4,955 > 3 принимаем μ₂ = 3. Расчетные длины колонны будут: в плоскости рамы ℓ_х1 = 2,2·4,93 = 10,85 м , ℓ_х2 = 3·9,37 = 28,11м и из плоскости рамы ℓ_у2 = 0,5·1540 = 770 см.