Расчёт отпуска тепла при трёхступенчатом подогреве воды

При трехступенчатом подогреве сетевой воды тепловая нагрузка турбины Qт может быть определена так:

Qт=Qотб+Qк=Qсп1+Qсп2+Qк=Gсв ( tсп2 — tос ) Ср (1)

где Qcп1, Qcп2, Qк—соответственно тепло подведенное воде в СП1,СП2 и конденсаторе;

G_св – расход сетевой воды.

Тепло, подводимое сетевой воде в конденсаторе:

Qк =[ Dк ( hк—hк’ ) + Dдр ( h др —hк’)]п =Gсв (hвп—hос ) (2)

где hк, hк’— энтальпия пара на входе в конденсатор и энтальпия основного конденсата соответственно;

Dдр, Dк — расходы соответственно дренажей сбрасываемых в конденсатор и расход вентиляционного пара;

hвп, hос — энтальпия сетевой воды на выходе из встроенного пучка и энтальпия обратной воды.

При заданном значении Gсв и температурах прямой и обратной сетевой воды можно найти Qт по формуле (1)

Зная tсп2 можно найти температуру насыщения греющего пара в СП2

tсп2s = tсп2 +

и по таблице термодинамических свойств воды и водяного пара определяется tсп2s и

Pсп2s =F(tсп2s) (4)

Давление в верхнем теплофикационном отборе (Pотб2) определяется с учетом потери давления в подводящих трубопроводах (  P )

Pотб2= Pсп2s +  P (5)

В расчетах можно принять при чистом сетевом подогреве ^С и  P~5% от Pсп2s

тепловая нагрузка пучка теплофикационного конденсатора определяется предварительно, задавшись ориентировочным расходом вентиляционного пара в конденсатор (Dк)

тогда Qк = Dк * qк * п + Dдрi (h др —hк’)п (6)

Второе слагаемое в формуле (6) можно принять qк= 2200—2700 кДж/кг

Температура сетевой воды на входе в СП1 определяется из выражения:

tвп = tос + Qк/( Gсв* Ср) (7)

Давление пара в нижнем сетевом подогревателе определяется путем решения системы уравнений, описывающих процесс расширения пара в проточной части турбины и уравнения конденсирующей способности сетевого подогревателя СП1.

Уравнение описывающее процесс расширения пара на участке между верхним и нижним сетевым подогревателем, выглядит так:

(8)

Если пар влажный то вместо подставляем — отношение степеней сухости

обычно в ориентировочных расчетах значениями пренебрегают

здесь P1,Р2,Р10,Р20— соответственно давления в камере отборов на СП1,СП2 в рассчитываемом режиме и в опорном(с индексом’0’) т.е. режиме параметры которого известны

Dотс и Dотс0 - расходы пара через отсек между СП2 и СП1 соответственно в расчетном и опорном режимах

Dотс обычно задаются

Dотс = Dсп + Dк (9)

Тогда:

Qcп1 = Dсп1 * qсп1 * п = Gсв ( tсп1 — tвп ) Ср (10)

Значения qсп1 оцениваются в размере ~ 2200 кДж/кг или более точно находят по формуле Е.Я. Соколова:

(11)

где= tсп1s — tвп т.е. разность температур насыщения в СП1 и температуры входа сетевой воды в СП1

Используя (10), находят tсп1

(12)

тогда tсп1s’= tсп1+ и далее находим Ротб1

Ротб1= Pсп1s+  P (13)

Сопоставляя значения Ротб1 полученные по уравнениям (8) и (13) и если они не совпадают то задаются новым значением Dотс и весь расчет повторяют, пока давления рассчитанные по (8) и по (13) не совпадут. Решить задачу можно графоаналитическим способом.

После этого уточняем расход пара в конденсатор по расходной характеристике диафрагмы и давлению пара на входе ЧНД. Каждая турбина имеет свои расходные характеристики диафрагм, кроме того разные модификации турбин имеют разные расходные характеристики. После этого уточняется расход пара в конденсатор и расчет еще раз повторяется, пока расхождение результатов расчета не будет совпадать с заданной точностью.