7. Расчет по прочности сечений наклонных к продольной оси на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе

28. коэффициент, учитывающий влияние прочности бетона и определяемый по формуле =1 0,01∙11,5∙0,9=0,897

29. == 0,196 ;

30. коэффициент поперечного армирования, равный:

31. коэффициент приведения модулей упругости арматуры и бетона равный:

28. 1+5∙7,41∙0,0022 = 1,082

29. то п.35

35. =0,3∙1,082∙0,897∙11,5∙0,1

36. прочность достаточна.

поперечная арматура назначается по конструктивным требованиям согласно пункту n 5.26. СНиП 2.03.01-84*:

— На приопорных участках, равных при равномерно распределенной нагрузке 1/4l, при высоте сечения элемента h≤450 мм шаг поперечных стержней принимается равным:

S ≤ h/2 = 200/2 = 100 мм

S ≤ 150 мм

Принимаем =100мм.

— На остальной части пролета, при высоте сечения элемента h≥300мм поперечная арматура устанавливается согласно следующим требованиям:

S ≤ 3/4h = 3/4 200=150мм

S ≤ 500 мм

Так как высота сечения элемента h < 300 мм ,то шаг поперечных стержней можно принять равным 200 мм. Принимаем =200мм

Проверку прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента не производим, так как конструктивными мероприятиями по анкеровке продольных стержней у опор предусмотрена приварка по два анкерующих поперечных стержня диаметром dа не менее 0,5d рабочего стержня dа≥0,5*d=0,5*10=5мм. Принимаем dа=6 мм из арматуры класса А 240 С.

Поперечные ребра рассчитывают аналогичным образом. Однако расчет не производим, поскольку даже для продольного пристенного ребра, пролет которого более чем в три раза больше, армирование назначено по конструктивным соображениям. Для армирования поперечного ребра принимаем диаметр продольных рабочих стержней равными диаметру рабочих стержней пристенного ребра ø10 А 400 С. Поперечные стержни принимаем из арматуры ø5Вр-Ī.

17. Армирование лестничной площадки

5. Расчет железобетонной пустотной плиты перекрытия

1. Определение нагрузок и внутренних усилий в плите перекрытия

. Длина плиты перекрытия 6000 мм, ширина (b) 1200 мм

1. Общий вид пустотной плиты перекрытия

На плиту перекрытия действуют следующие нагрузки:

От собственного веса и веса конструкций пола

4 кН/м²

полезная

кН/м²

Итого, суммарная равномерно распределенная нагрузка на 1 м.п. лобового ребра равна 10,49 кН/м

Определим расчетную длин

6-0,25/2-0,12/2=5,815 м

Определим изгибающий момент

44,34 кН*м

Определим поперечную силу

30,5 кН

2. Предварительное назначение размеров плиты перекрытия

Действительное плиты перекрытия (Рис 1.) заменяем на расчетное тавровое с полкой в сжатой зоне (Рис 2.)

Высота сечения h=220 мм

Заменяем площади круглых пустот прямоугольниками той же площади и того же момента инерции

h₁=0.9d=0.9*159=143 мм

Толщина полки = 38 мм

Ширина полки 1170 мм

Толщина ребер 1170 – 6*143=312 мм

2. Приведенное поперечное сечение пустотной плиты перекрытия

3. Подбор арматуры в нормальном сечении плиты перекрыитя

Для расчета по нормальным сечениям применим Алгоритм №3

Исходные данные для расчета

Алгоритм 3
М=	4434	кН см
b=	312	мм
h=	220	мм
bf'=	1170	мм
hf'=	38	мм
a=	30	мм
Rb=	11.5	МПа
RS=	355	МПа
RSC=	355	МПа
γb2=	0.9
α=	0.85
β=	0.008

Расчет по алгоритму №3

1. Рабочая высота сечения при толщине защитного слоя 20 мм и при диаметре продольной рабочей арматуры до 20 мм составит:

=220-(20+10)=190 мм

По условию 3.22. СНиП 2.03.01.-84* требуемая площадь сечения растянутой продольной арматуры определяется в зависимости от положения границы сжатой зоны таврового сечения.

2. Устанавливаем расчетный случай для тавровых сечений, проверяя условие (при x= )

M ≤ R_b∙ ∙ ∙ ∙(h₀-0,5∙ )

4434 кН∙см ≤ 11,5∙ 0,9∙117∙3,8∙(19-0,5∙3,8)=7868.8кН∙cм

Так как условие выполняется, то граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производится как для прямоугольного сечения по алгоритму №1 с размерами b= =1500 мм и h=220 мм.

Алгоритм №1

2. – характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

=0,85-0,008∙11,5∙0,9=0,7672;

здесь, – коэффициент, принимаемый равным для тяжелого бетона 0,85;

– коэффициент,принимаемый равным 0,008, независимо от вида бетона;

– напряжение в арматуре,принимаемое для классов арматуры А 240С, А 300 С, А 400 С и Вр-Ī равным ;

– предварительное напряжение арматуры, с учетом потерь при коэффициенте точности натяжения ;

— предельное напряжение арматуры сжатой зоны, принимаемое при равным 500 мПа

3. Определим коэффициент следовательно переходим к п.4’

4. ’ Определим граничную относительную высоту сжатой зоны:

3. Определим относительный момент усилия сжатого бетона:

= =0,1014

3. Определим относительную высоту сжатой зоны:

= 1- = 0,1071

3. Сравним относительную высоту сжатой зоны с предельной величиной:

3. Определим относительное плечо внутренней пары сил:

ν= 1-0,5 ξ = 1-0,5х 0,1071 = 0,9465

3. Определим требуемую площадь сечения продольной рабочей арматуры:

=

Принимаем по сортаменту стержневой арматуры для армирования продольных ребер марша 7ø12А400С с общей площадью .

3. Коэффициент армирования сечения составит:

= = 0,0134

3. > = 0,0005

4.