2.1.4 Выбор марок проводов
Провода выбираем по [1, табл. 7.2], исходя из Fрасч.
Результаты сводим в табл. 5.
Таблица 5-Выбор сечений проводников по экономической плотности
Линия |
|S|, МВА |
I, А |
Nц |
U, кВ |
jэк, А/мм2 |
Fрасч, мм2 |
F, мм2 |
Л1 |
47,17 |
123,8 |
1 |
220 |
1,1 |
112,55 |
240 |
Л2 |
29,78 |
78,15 |
1 |
220 |
1,1 |
71,05 |
240 |
Л3 |
16,37 |
43 |
1 |
220 |
1,1 |
39,1 |
240 |
Л4 |
46,86 |
123 |
1 |
220 |
1,1 |
111,82 |
240 |
Л5 |
13,42 |
70,44 |
2 |
110 |
1,1 |
32,02 |
70 |
Л6 |
52,28 |
274,4 |
2 |
110 |
1,1 |
124,72 |
120 |
Погонные параметры r0, x0, b0 определяются по формулам
r0≈R0; (7)
; (8)
; (9)
где
Dср
– среднее геометрическое расстояние
между фазами ВЛ, для линий 110 кВ Dср=5
м, для линий 220 кВ Dср=8
м; Dпр
– диаметр провода.
Для
Л1 r0≈0,124
Ом/км;
,
Ом/км;
,
См/км. Аналогично для остальных линий.
Параметры отдельных линий rЛ, xЛ, bЛ можно определить как
; (10)
; (11)
. (12)
Для
Л1
,
Ом;
,
Ом;
,
См. Аналогично для остальных линий.
Результаты расчетов сведем в табл. 6.
Таблица 6-Параметры схемы замещения линий
Линия |
F, мм2 |
L, км |
r0, Ом/км |
x0, Ом/км |
b0, См/км |
r, Ом |
x, Ом |
b, См |
Л1 |
240 |
32 |
0,124 |
0,429 |
2,64·10−6 |
3,968 |
13,728 |
84,48·10−6 |
Л2 |
240 |
70 |
0,124 |
0,429 |
2,64·10−6 |
8,68 |
30,03 |
184,8·10−6 |
Л3 |
240 |
105 |
0,124 |
0,429 |
2,64·10−6 |
13,02 |
45,045 |
277,2·10−6 |
Л4 |
240 |
40 |
0,124 |
0,429 |
2,64·10−6 |
4,96 |
17,16 |
105,6·10−6 |
Л5 |
70 |
90 |
0,429 |
0,44 |
2,58·10−6 |
19,305 |
19,8 |
464,4·10−6 |
Л6 |
120 |
30 |
0,249 |
0,422 |
2,69·10−6 |
3,735 |
6,33 |
161,4·10−6 |
2.1.5 Проверка выбранных проводов
Выбранные марки проводов проверяют по нагреву и по допустимой потере напряжения.
Рассчитаем послеаварийный режим.
Линия
Л5
, МВА
Линия Л6
, МВА
Линии Л1, Л2, Л3, обрыв Л4
,
МВА;
,
МВА;
,
МВА
Линии Л2, Л3, Л4, обрыв Л1
,
МВА;
,
МВА;
,
МВА.
Определяем токи в ПАР.
Обрыв Л4
,
А;
,
А;
,
А.
Обрыв Л1
,
А;
,
А;
,
А.
Проверка проводов по нагреву
Iрасч.Л≤Iдоп, (13)
где Iдоп определяем по табл. 7.12 [1]
Таблица 7-Проверка проводов по допустимому току
Линия |
Iдоп, А |
Smax, МВА |
Iрmax, А |
Примечание |
Л1 |
610 |
47,17 |
123,8 |
проходит |
Л2 |
610 |
29,78 |
78,15 |
проходит |
Л3 |
610 |
16,37 |
43 |
проходит |
Л4 |
610 |
46,86 |
123 |
проходит |
Л5 |
265 |
13,42 |
70,44 |
проходит |
Л6 |
390 |
52,28 |
274,4 |
проходит |
Послеаварийный режим |
||||
Л1 |
610 |
94,03 |
246,76 |
проходит |
Л2 |
610 |
76,64 |
201,13 |
проходит |
Л3 |
610 |
63,54 |
166,75 |
проходит |
Л4 |
610 |
94,03 |
246,76 |
проходит |
Л5 |
265 |
13,42 |
70,44 |
проходит |
Л6 |
390 |
52,28 |
274,4 |
проходит |
Проверка проводов по допустимой потере напряжения
Для питающих сетей в нормальном режиме допустимые потери напряжения составляют 5−7%, а в ПАР − 12−14%. Причем, в разомкнутой сети считаются потери от источника питания до наиболее электрически удаленно ПС, а в кольцевой сети – до точки потокораздела.
Потери напряжения можно рассчитать по формулам
– для
линий до 110 кВ; (14)
– для
линий 220 кВ,(15)
где
,
UПС−4=1,1Uном;
. (16)
Линия Л5
,
кВ;
.
Аналогично для линии Л6.
Линия Л1
,
кВ;
,
кВ;
,
кВ;
.
Аналогично для линий Л2, Л3, Л4.
[ПН]*Σ=[ПН]Л1*+[ПН]Л2*=[ПН]Л3*+[ПН]Л4*=0,89+1,22=0,99+1,12=2,11 %.
Результаты вычислений сведем в табл.8.
Таблица 8-Потери напряжения в нормальном режиме
Линия |
S, МВА |
[ПН], кВ |
[ПН]*, % |
Uном, кВ |
||
Л1 |
47,17 |
1,96 |
0,89 |
220 |
||
Л2 |
29,78 |
2,68 |
1,22 |
220 |
||
Л3 |
16,37 |
2,17 |
0,99 |
220 |
||
Л4 |
46,86 |
2,46 |
1,12 |
220 |
||
Σ[ПН]* |
2,11 |
|
||||
Л5 |
13,42 |
3,07 |
2,79 |
110 |
||
Л6 |
52,28 |
2,87 |
2,61 |
110 |
||
Аналогичны расчеты и для послеаварийного режима.
Результаты сведем в табл. 9.
Таблица 9-Потери напряжения при обрыве линии
Линия |
S, МВА |
[ПН], кВ |
[ПН]*, % |
|
Обрыв Л1 |
||||
Л2 |
17,39 |
1,61 |
0,73 |
|
Л3 |
63,54 |
8,44 |
3,84 |
|
Л4 |
94,03 |
4,88 |
2,22 |
|
Σ[ПН]* |
6,79 |
|||
Обрыв Л4 |
||||
Л1 |
94,03 |
3,91 |
1,78 |
|
Л2 |
76,64 |
6,9 |
3,14 |
|
Л3 |
30,5 |
4,28 |
1,95 |
|
Σ[ПН]* |
6,87 |
|||
Л5 |
13,42 |
6,14 |
5,58 |
|
Л6 |
52,28 |
5,74 |
5,22 |
|
Сеть проходит как в нормальном, так и в послеаварийном режимах.