
- •Курсовая работа
- •1. Монолитная плита
- •2. Второстепенная балка
- •Монолитная плита
- •2. Второстепенная балка
- •2.1. Расчётные пролёты второстепенной балки.
- •2.2. Расчётные нагрузки.
- •2.3. Расчётные изгибающие моменты.
- •2.4.Расчётные поперечные силы по граням опор.
- •2.5.Расчёт балки на прочность по нормальным сечениям.
- •2.6.Расчёт балки на прочность по наклонным сечениям.
- •2.7. Графический метод
2.6.Расчёт балки на прочность по наклонным сечениям.
Крайний пролёт
Расчёт
кН
а) проверка прочности по наклонной сжатой полосе
т.е. прочность
наклонной сжатой полосы обеспечена.
б) проверка прочности наклонных сечений.
Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры
Ø6 A400 с шагом Swl=100 мм
Поскольку
,т.е
условие
соблюдается хомуты полностью учитываются
в расчёте и Мb
определяется по формуле:
Н·мм
Определение длины проекции не выгоднейшего наклонного сечения С:
кН/м
(Н/мм)
Поскольку
,
значение С определяется по формуле:
мм
Принимаем С=3h0=3·390=1170 мм<1387,89
Со=2 h0 =780 мм.
Тогда
кН
кН,
прочность наклонных сечений у опоры В
слева обеспечена.
Проверка требования
Средний пролёт
Расчёт
кН
а) проверка прочности по наклонной сжатой полосе
т.е. прочность
наклонной сжатой полосы обеспечена.
б) проверка прочности наклонных сечений.
Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры
Ø6 A400 с шагом Swl=150 мм
Поскольку
,т.е
условие
соблюдается хомуты полностью учитываются
в расчёте и Мb
определяется по формуле:
Н·мм
Поскольку
,
значение С определяется по формуле:
мм
Принимаем С=3h0=3·390=1170 мм<1387,89 мм
Со=2 h0 =780 мм.
Тогда
кН
кН.
прочность наклонных сечений у опоры В
справа обеспечена.
Проверка требования
Из выполненных расчётов можно видеть, что применённые предварительно принятой поперечной арматуры Ø6А400 запасы прочности в наклонных сечениях балки незначительны.
Определение длины приопорных участков
В средней части полёта балки шаг хомутов может быть увеличен до значения:
Длина приопорных участков определяется по формуле:
Где для крайнего пролёта
У опоры А Qmax=QA=103,17кН
У опоры В слева
Qmax=
=154,75кН
Средний пролёт
Qmax=
=
QС=128,96
кН
Так как Δqsw=8,06кН/м<q1=26,65кН/м
где
С0=2 h0=780 мм.
2.7. Графический метод
Приложение.
Рис. 8. Поперечный разрез здания.
Рис.9. План-схема монолитного железобетонного ребристого перекрытия.
Литература:
СНиП 2.03.01–84*. Бетонные и железобетонные конструкции, 1985.
Байков В. Н. , Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции (общий курс). Изд. пятое, перераб.,1991.–766с.
Расчёт железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания. Учебное пособие. Ишаков В. И., Киселёв Н.Н. Н. Новгород, 1994.
4. Расчёт монолитного железобетонного перекрытия многоэтажного производственного здания. Нифонтов А.В., Нижний Новгород, 2006.
-