1.6 Выбор конструкций вл

Для проектируемой ВЛ выбор конструкций производим из типового и унифицированного оборудования.

Принят сталеалюминевый провод АС 300/39 согласно заданию. Конструкция фазы выбрана с учетом типовых рекомендаций обеспечивающих наименьшие потери на корону. В проекте принята фаза с расщеплением на два провода (2хАС300/39) с шагом расщепления 400 мм, для обеспечения которого выбраны парные дистанционные распорки РГ-2-400.

Для защиты от прямых ударов молнии выбраны два молниезащитных троса, т.к. промежуточная опора двухстоечная. Тросы подвешены по всей длине ВЛ. В качестве молниезащитного троса выбран стальной канат двойной свивки ТК-70 (11,0-Г-I-СС-Н 140 ГОСТ 3063-80). Крепление троса на всех опорах изолированное с шунтированием искровым промежутком не менее 40 мм, п. 2.5 68[1].

В качестве промежуточных опор, согласно принятому проводу и III района по гололеду, выбраны унифицированные железобетонные свободностоящие опоры с внутренними ветровыми связями, с габаритным пролетом . Эти опоры более дешевые, технологичные в сборке, более экономичны в эксплуатации, т.к. затраты на защиту от коррозии меньше, чем для металлических. Тип ж.б. стоек СК 26.2-1.0.

В качестве анкерно-угловых опор выбраны стальные свободностоящие унифицированные опоры У330-3, допускающие угол поворота до 60°. Защита от коррозии металлоконструкций всех опор принята горячей оцинкованием по действующим технологиям.

Переходы через автодорогу I категории и электрифицированную ж.д. приняты на анкерно-угловых опорах нормально конструкции. Требуемый ПУЭ габарит в переходных пролетах обеспечивается повышением анкерных опор типовыми подставками С65 высотой 9 метров, выбор которых произведен по табл. 15-6 [6]. Согласно рассчитанного перехода через автодорогу I категории принята повышенная опора У330-3+9 (схема перехода приведена на листе №1), а на переходе через электрифицированную ж.д. приняты две повышенные опоры У330-3+9.

Остальные переходы согласно требованиям ПУЭ п. 2.5.146 предусматриваются на промежуточных опорах, которые обеспечивают требуемые ПУЭ габариты.

Характеристики требуемых опор приведены в таблицах ниже.

Таблица 1.6-Характеристика стальных анкерно-угловых опор

Тип опор	Марка провода	Район по гололеду	Угол поворота	Масса опоры, м	Кол. болтов, шт.	Н/Н0, м	D, м
У330-3	АС 300/39	3	60°	10910	1015	19,3/10,7	16,0
У330-3+9				17260	1180	28,3/19,7

Таблица 1.7-Характеристика железобетонных промежуточных опор

Тип опоры

Марка провода

Район по гололеду

Расчетные пролеты,м

Стойка

Расход материалов

Н/Н0, м

D, м

Габ

Ветр

Вес

Тип

Масса, т

Бетон, м3

Металл, кг

ПБ 330-7Н

2хАС300/39

3

335

335

420

СК26.2-1.0

7,0

5,04

1511

10,4

Закрепление анкерно-угловых опор принято на унифицированных фундаментах, устанавливаемых в копаные котлованы. Выбор элементов фундаментов произведен по технологической карте К-I-19, согласно заданного грунта. Закрепление ж.б. опор принято в сверленые котлованы d=750 мм.

Характеристики элементов фундаментов и объемы земляных работ под фундаменты одной опоры приведены ниже в таблицах.

Таблица 1.8-Характеристики фундаментов анкерно-угловых опор

Тип опор	База опоры, м		Наименование элемента	Шифр элемента	Кол. На 1 опору, шт.	Размеры плиты		Заглубление, м3		Объем бетона, м3		Масса, кг		Объем грунта, м3
														V		V0
	А	Б				а	б
У330-3	6240	6240	Подножник Подножник Ригель	Ф5-А Ф3-А Р1-А	2 2 8	2700 2100 -	2700 2100 -		3 3 -		2,5 1,7 0,2		6500 4300 500		721		717
У330-3+9	8950	8950													869		864

Выбор заземляющих устройств опор произведен по типовому проекту [11], в зависимости от удельного электрического сопротивления грунтов ρ_э. Для принятых типов анкерных опор, нормируемое сопротивление заземления R_нор=15 при ρ_э=300 Ом·м обеспечивается фундаментами анкерно-угловых опор и дополнительное заземление не требуется. Для промежуточных опор в качестве заземления принимаем вертикальные электроды длиной 15 м, массой 15,3 кг, диаметром 12 мм.

Изоляторы выбраны согласно расчета (см. п. 1.5), а изолирующие подвески для проводов и молниезащитных тросов скомплектованы по типовым решениям [1]. В проекте приняты:

-Поддерживающие гирлянды для провода – 1х19 ПС 120-Б;

-Натяжные гирлянды для провода – 2х19 ПС 120-Б;

-Поддерживающие гирлянды для поддержки свободного шлейфа средней фазы анкерно-угловых опор – 1х21 ПС 120-Б;

-Поддерживающие подвески для троса – 1х1 ПС 70-Д;

-Натяжные подвески для троса – 1х1 ПС 120-Б.

Для соединения проводов в пролетах выбраны прессуемые соединители САС-330-1, для тросов – СВС-70-3, табл. 1.57; 1.58[5].

Для соединения проводов в шлейфах термитной сваркой выбраны термитные патроны ПАС-300, табл. 7.37 [5].

Выбор виброгасителей для защиты проводов от вибраций произведен согласно требований ПУЭ п. 2.5.47. Так как напряжение в проводе при среднегодовой температуре =50 Н/мм², то провода должны быть защищены виброгасителями. Выбираем виброгасители ГВН 5-25. Для молниезащитного троса выбираем виброгасители ГВН 3-12, т.к. напряжение в тросе >180 H/мм², табл. 1.61 [5].

Таблица 1.9-Характеристики провода и троса

Марка		АС 300/39	ТК-70
Диаметр (мм)		24,0	11,0
Сечение (мм2)		339,6	72,58
Масса (1кг/км)		1132	623
Строительная длина (км)		2	2
Эл. Сопротивление 1 км провода (Ом/км)		0,097	---
Соединители		ГОСТ 25703-83
Марка		САС 330-1	СВС 70-3
Масса (кг)	2,438		0,30
Виброгасители	ТУ 34-27-11096-86
Марка	ГВН 5-25		ГВН 3-12
Масса (кг)	7,56		2,3
Дистанционные распорки	ГОСТ 9681-83*
Марка	РГ 2-400		---
Масса (кг)	1,8		---
Барабаны	ГОСТ 5151-79 Е
Тип	18а		12а
Масса с проводом (км)	2758		1397
Термитные патроны	ГОСТ 18492-79
Марка	ПАС-300		---
Масса (кг)	440		---
[ ]	84		420
[ ]=[ ]	126		600
Температур. коэффициент (1/град)	19,8*10-6		12*10-6
Модуль упругости (Н/мм2)	7,7*104		18,5*104
Величина допуск токовой нагрузки (А)	690		---

2 Раздел организации работ

2.1 Определение сроков строительства

Продолжительность строительства новых ВЛ устанавливается СНиП 1.09.03-85 «Нормы продолжительности строительства и задела в строительстве».

Срок монтажа проектируемой ВЛ с учетом местных условий прохождения трассы Т_п, определяем по формуле:

мес

где Т - нормативная продолжительность строительства, мес;

– коэффициенты, учитывающие наличие на трассе болот, гор, залесённости, стеснённых условий и объектов под напряжением, табл. 6.4 [5];

– территориальный коэффициент, табл. 6.3 [5];

Нормативная продолжительность строительства проектируемой ВЛ определяется методом интерполяции по формуле:

мес.

где Т₁ – нормативная продолжительность строительства ВЛ длиной L₁, мес;

T₂ - нормативная продолжительность строительства ВЛ длиной L₂, мес;

Значение T₁, T₂, L₁ и L₂ выбираются по табл. 6.2 [5];

Количество календарных дней:

Принимаем Д_к = 138 дней;

Начало строительства ВЛ 1 апреля 214 года

Окончание монтажа ВЛ согласно календарного графика производства работ – 17 августа 2014г.