15.29. Как определить ток испытания при прогрузке токовых цепей защит силовых трансформаторов от постороннего источника тока ?

При проверке устройств РЗАИ от трехфазного постороннего источника тока со стороны НН силового трансформатора следует установить испытательную трехфазную закоротку, а со стороны ВН (или СН трехобмоточного трансформатора) подать трехфазное напряжение от сети 0,4; 3-10 кВ. Значение испытательного тока (J_исп ) в амперах, проходящего через трансформатор от источника пониженного напряжения, следует определить по формуле:

J_исп = J_ном U_исп100/ U_ном U_к

Где: J_ном – номинальный ток проверяемого трансформатора, со стороны подключения испытательного напряжения, А;

U_исп – напряжение источника пониженного напряжения, кВ;

U_ном – номинальное напряжение проверяемого трансформатора со стороны подключения источника пониженного напряжения, кВ;

U_к – напряжение КЗ проверяемого трансформатора (той пары обмоток, которая участвует в проверке) %,

При снятии векторной диаграммы опорное напряжение, подаваемое на прибор ВАФ-85, должна быть синхронным с напряжением сети пониженного напряжения. [17].

15.30. При каких значениях напряжения опробуется схема управления коммутационных аппаратов ?

Проверять надежность работы приводов коммутационных аппаратов в полной схеме следует при значениях оперативного напряжения 0,9U_ном на включение и 0,8 U_ном на отключение.[17].

15.31. Назвать нормы напряжения срабатывания аппаратов с пружинными приводами ?

Напряжение срабатывания электромагнитов включения короткозамыкателей, отключения отделителей, выключателей с грузовым приводом на постоянном и переменном оперативном напряжении не должно превышать 65% номинального значения.

Напряжение срабатывания электромагнитов включения выключателей с грузовым и пружинным приводом на постоянном и переменном оперативном напряжении должно быть не выше 80% номинального значения.

Нормы на значение тока срабатывания электромагнитов, питающихся переменным током по схеме дешунтирования отсутствуют. На основании опыта эксплуатации рекомендуется обеспечивать ток срабатывания наиболее чувствительной защиты, действующей на этот электромагнит. С учетом коэффициента чувствительности не менее 1,2, то минимальное значение тока, проходящего по обмотке электромагнита при КЗ, будет в 1,2 (0,7-0,8) = 1,5-1,7 раза больше значения его тока срабатывания. [17].

15.32. Каковы требования при проверке (настройке) электромагнитов включения и отключения коммутационной аппаратуры ?

15.32.1. При новом включении следует измерить сопротивление постоянному току всей цепи включения и всей цепи отключения от шин постоянного тока как в нормальной схеме, так и при закороченных электромагнитах управления.

15.32.2. Напряжением (током) надежной работы считается минимальное напряжение (ток). При подаче которого толчком электромагнит отключает или включает выключатель, отделитель, короткозамыкатель и т.п. с временными и скоростными характеристиками завода – изготовителя, При проверках определяется не абсолютное значение этого напряжения (тока), а только то, что не превышает нормального значения.

15.32.3. При проверке электромагнитов постоянного тока сопротивление реостатов и части потенциометров, включенных последовательно с обмоткой электромагнита, должно быть минимальным. Чем больше значение этого сопротивления, тем быстрее будет нарастать ток в обмотке электромагнита при подаче на нее напряжения толчком. Напряжение надежной работы при этом снижается, что может вызвать ошибки в регулировки.

15.32.4. Для всех электромагнитов определение параметра срабатывания призводится при плавном увеличении напряжения и тока. Такой метод рекомендуется по следующим причинам:

• при плавном нарастании тока или напряжения легче обнаруживаются различные неисправности деталей и ошибки в регулировке;

• во многих конструкциях, особенно в пружинных и грузовых приводах, применены облегченные сердечники, скорость движения которых при токе или напряжении срабатывания невелика. Не велика и инерция, накопленная сердечником в момент соприкосновения с отключающей планкой, т.к. их масса и ход малы. Поэтому поворот планки происходит в основном за счет статического усилия, развиваемого сердечником. Заводы изготовители регулируют приводы по статическому усилию на отключающей планке.

Напряжение надежной работы также подбирается при плавном увеличении напряжения. Затем значение напряжения надежной работы уточняется при подаче напряжения толчком.

15.32.5. Для электромагнитов отключения выключателей проверить напряжение срабатывания т.е. минимальное значение оперативного напряжения, при котором отключается выключатель. Проверка производится непосредственно возле привода выключателя в следующим порядке:

• быстро (чтобы нагрев обмотки электромагнита был минимальным) увеличить напряжение до 35% номинального. Снять напряжение и подать его толчком. Выключатель не должен отключаться, в противном случае требуется регулировка;

• продолжить увеличение напряжения с контролем по вольтметру до момента отключения выключателя, но не выше 65% номинального;

• если при плавном увеличении напряжения до 65% номинального значения выключатель не отключился, то опробовать действие электромагнита при подаче этого же значения напряжения толчком. Если и при этом он не отключится, то отрегулировать привод.

Также проверяется напряжение срабатывания включения короткозамыкателей, электромагнитов отключения отделителей.[17].

15.33. Назвать основные причины появления токов небаланса в обмотках реле дифференциальных защит .

Правильность подключения цепей тока каждой группы ТТ следует проверять снятием векторной диаграммы токов и сверкой ее с фактическим направлением мощности в первичной цепи присоединения. По полученным диаграммам оценивается правильность сборки токовых цепей защиты.

Проверка равенства ампер-витков первичных обмоток НТТ реле диф.защит производится измерением напряжения на обмотках исполнительных органов реле (перемычка 11-12 на реле установлена) при подключении всех плеч защиты и поочередном исключении каждого из них. Измерения производятся вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1,0 кОм/В.

Напряжение. измеренное при подключении к реле всех плеч защиты (напряжение небаланса), не должно превышать 4% (0,14 В) напряжения срабатывания исполнительного органа при токе нагрузки присоединения 0,5-1,0J_ном.

Одной из основных причин появления токов небаланса в обмотках дифференциальных защитах являются погрешности ТТ. Величина погрешностей зависит от значения и характера нагрузки на ТТ и возрастает при увеличении первичного тока. При внешних КЗ токи небаланса диф.защит обуславливаются разностью намагничивающих токов ТТ защиты и неполным выравниванием действия вторичных токов в плечах диф.защиты. Разность намагничивающих токов ТТ защиты вызывается:

• различием, особенно при больших кратностях первичных токов, магнитных характеристик ТТ;

• наличием остаточной индукции сердечников ТТ (разного значения и полярности у разных ТТ);

• большими, значительно отличающимися сопротивлениями нагрузки ТТ плеч защиты (неодинаковые схемы соединения ТТ и расстояния от места установки защиты от ТТ).

Неполное выравнивание вторичных токов в плечах диф.защиты трансформаторов вызывается невозможностью точной установки на первичных обмотках реле РНТ и ДЗТ расчетного числа витков, а также регулированием коэффициента трансформации силового трансформатора. Если проверка небаланса производится при небольшой нагрузке присоединения (меньше 0,2 J_ном), напряжение небаланса может оказаться зависимым из-за влияния погрешностей ТТ и тока намагничивания силового трансформатора. Особенно увеличивается напряжение небаланса при разности ТТ в плечах диф.защиты. Чтобы уменьшить влияние указанной составляющей напряжения небаланса, проверку следует произвести при возможно большей нагрузке присоединения (больше 0,2J_ном).

В диф.защите силовых трансформаторов повышенное значение напряжения небаланса может быть также обусловлено изменением коэффициента трансформации. Чтобы исключить влияние этой составляющей на напряжение небаланса, необходимо его измерение произвести при номинальном значении коэффициента трансформации. Если при проверке будет установлено, что увеличенное значение напряжения небаланса обусловлено неточностью расчета числа витков первичных обмоток НТТ, то по согласованию со службой РЗА, задавшей уставки диф.защиты, могут быть скорректированы ампер-витки первичных обмоток НТТ.

Проверку отстройки реле диф.защит от бросков тока намагничивания следует выполнять многократным (3-4 раза) включением трансформатора под напряжение на холостом ходу. При проверке ведется наблюдение за поведением подвижной части исполнительных органов реле диф.защиты в момент включения трансформатора под напряжение. Во всех случаях включения якорь исполнительных органов реле должны оставаться неподвижными. [60].

15.34. Назвать недостатки сериестных реле времени типа РВМ-12(13).

В ряде энергосистем было обнаружено, что у реле типа РВМ-12(13) ротор моторчика при подаче на реле тока до 2J_ном, втягивается в межполюсное пространство магнитопровода, не вращается. Установлено, что ротор при втягивании в межполюсное пространство касается плоскости одного из полюсов. Трение касания и плюс магнитное притяжение ротора к плоскости полюса в этом месте создают тормозящее усилие, которое и препятствует вращению ротора. Несимметричное расположение ротора относительно полюсов магнитопровода вызвана неточным креплением на магнитопроводе пластинок с подпятниками оси ротора моторчика.

Для предотвращения отказов в действии сериесных реле времени типа РВМ-12(13), находящихся в эксплуатации, по указанной выше причине необходимо произвести проверку надежности вращения ротора моторчика после его втягивания в межполюсное пространство при минимальном токе, соответствующем началу втягивания и вращения ротора. Этот ток должен быть меньше или в крайнем случае равен номинальному току срабатывания реле на заданном соединении обмоток трансформатора реле. Проверку производить подачей тока толчком не менее 20-30 раз. Все дефектные реле должны заменяться новыми, желательно новой серией РСВ-13.

15.35. Какие меры необходимо принять при подсоединении кабелей сечением более 6 мм² к существующим клеммам ?

По техническому условию заводов-изготовителей к находящимся в эксплуатации клеммам КН-3М, КС, КСК-3М клеммных ящиков, панелей управления, защиты и автоматики допускается подсоединение кабелей с сечением жил не более 6мм². Однако из условий потери напряжения в цепях ТН, обеспечения 10% погрешности ТТ, часто возникает необходимость подсоединения ко вторичным цепям кабелей с сечением жил более 6 мм², иногда до 185 мм². При этом для подсоединения жил с сечением более 6 мм² предлагается:

1. Кабели с сечением жил 10 мм² использовать не рекомендуется. При необходимости вместо одной жилы сечением 10 мм² использовать две жилы одного кабеля сечением 6 мм², соединенные параллельно на клеммах КС-3М.

2. Производить опрессовку жил кабеля сечением 16 мм² и более соответствующими кабельными наконечниками с омедненной контактной поверхностью.

3. в соответствующих клеммных ящиках, панелях управления, защиты и автоматики дополнительно устанавливать следующие силовые сборки зажимов:

   1. КН6001-КН6030 от 1 до 30 зажимов при сечении жил кабеля от 16 до 70 мм².

   2. КН-20001-КН20015 от 1 до 15 зажимов при сечении жил кабеля от 95 до 185 мм².

Если кабельный наконечник больших сечений жил кабеля по габаритам не входит в соответствующий силовой зажим (по п.п 3.1 и 3.2), то кабельный наконечник необходимо перед опрессовкой подогнать путем механической обработки.[72].

15.36. Как определить от какой защиты отключился автоматический выключатель ?

Чтобы убедиться, что отключение выключателя произошло от электромагнитного, а не от теплового расцепителя у выключателей с комбинированными расцепителями, необходимо после каждого отключения быстро отключить нагрузочное устройство и сразу же включить выключатель . Если выключатель включится нормально, значит отключение последовало от электромагнитного элемента. При срабатывании теплового элемента повторно выключатель не включится.