Расстояния между соединительными прокладками

Показатели	Элемент
	Верхний пояс	Нижний пояс	Раскосы					Стойки
			10-2	2-9	4-9	4-8	8-6	3-9 5-8
Длина, см	300 280	600 580	421	425	435	425	435	308
Расстояние между прокладками, см	197 155	409 221	179	190	155	184	92	100
Число прокладок	2	2	2	2	2	2	4	3
Размеры прокладок	60×180 60×150	60×120 60×95	60×120	60×120	60×150	60×95	60×95	60×95

Для средней стойки крестообразного сечения из двух ∟63×5 ставятся два соединительных элемента из двух уголков того же калибра или несколько большего длиной 70 мм.

Размеры привязки элементов решетки к центрам узлов в фермах с параллельными поясами при угле наклона раскосов к поясам ≈45^о определяются следующим образом:

– раскосы

к верхнему поясу → (b_уг,вп – z_о,вп + а) · 1,4 + z_о,рас;

к нижнему поясу → (b_уг,нп – z_о,нп + а) · 1,4 + (в_рас – z_о,рас);

– стойки

к верхнему поясу: → b_уг,вп – z_о,вп + а;

к нижнему поясу → b_уг,нп – z_о,нп + а,

где b_уг – ширина уголков;

z_о – привязка элементов решетки к осям фермы;

а – зазор между концами элементов решетки и поясами.

Фермы пролетом 18–36 м разбиваются на два взаимозаменяемых отправочных элемента с укрупнительными стыками в средних узлах.

При пролетах ферм покрытий свыше 36 м предусматривается строительный подъем, равный прогибу от постоянной и длительной нормативных нагрузок. При плоских кровлях строительный подъем предусматривается независимо от величины пролета и принимается равный прогибу от суммарной нормативной нагрузки плюс 1/200 пролета. На практике строительный подъем задается по упрощенной кривой за счет устройства перегибов в укрупнительных (монтажных) узлах.

5.1.6. Примеры расчета и конструирования узлов фермы

Усилия в элементах и их размеры приняты из табл. 5.6. Материал конструкций – сталь С255 с расчетным сопротивлением R_у = 24 кН/см², нормативным сопротивлением R_un = 37 кН/см².

Сварка механизированная в среде углекислого газа, сварочная проволока согласно табл. 4.11 Св-08Г2С, диаметр проволоки 2 мм. Расчетные сопротивления сварного углового шва: по металлу шва R_wf = 21,5 кН/см²; по металлу границы сплавления R_wz = 0,45R_un = 0,45 ∙ 37 = 16,65 кН/см² (см. табл. 4.12). Сварка элементов выполняется в нижнем положении. Коэффициенты глубины провара шва для механизированной сварки: при расчете по металлу шва β_f = 0,9; при расчете по металлу границы сплавления β_z = 1,05 (см. табл. 4.13).

При β_fR_wf = 0,9 · 21,5 =19,35 кН/см² >β_zR_wz = 1,05 · 16,65 = 17,48 кН/см² шов рассчитывается по металлу границы сплавления.

Коэффициент надежности по ответственности _n = 1.

Коэффициент условий работы γ_c = 1,0.

Пример 5.5. Рассчитать и запроектировать стык нижнего пояса фермы, совмещенного с узлом 9 (рис. 5.4).

Узел 9 является промежуточным узлом. При пролете фермы более 24 м в узле производится изменение сечения нижнего пояса.

Определяем длины швов, прикрепляющих раскосы и стойку к фасонке.

Раскос 2-9. Расчетное усилие N_2-9 = 535 кН.

Во избежание дополнительного момента площадь сечения каждого шва назначается так, чтобы равнодействующая передаваемых ими усилий совпадала с осью прикрепления элемента, т. е. усилие в элементе N распределялось обратно пропорционально расстояниям от сварных швов до оси центра тяжести сечения.

Усилия, воспринимаемые швами:

у обушка N_об = (1 – α)N_2-9 = (1 – 0,3) ∙ 535 = 374,5 кН;

у пера N_п = αN_2-9 = 0,3 ∙ 535 = 160,5 кН,

где α – коэффициент, учитывающий долю усилия, приходящегося на перо в элементах таврового сечения, выполненного из двух уголков (табл. 5.8).

Принимаем максимальный катет сварного шва, который можно допустить при сварке вдоль пера уголка толщиной t_уг = 7 мм (табл. 5.9):

k_f,max = t_уг – 2 = 7 – 2 = 5 мм.

Рис. 5.4. Заводской стык нижнего пояса фермы (к примеру 5.5)

Таблица 5.8