Минимальные катеты cварных швов k,min
Соединение |
Сварка |
Предел текучести стали, кН/см2 |
Минимальные катеты швов kf,min (мм) при толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм |
|||||
4–5 |
6–10 |
11–16 |
17–22 |
23–32 |
33–40 |
|||
Тавровое с двухсторонними угловыми швами; нахлесточное и угловое |
Ручная дуговая |
До 28,5 Св. 28,5 до 39 |
4 4 |
4 5 |
4 6 |
5 7 |
5 8 |
6 9 |
Св. 39 до 59 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
||
Автоматическая и механизированная |
До 28,5 Св. 28,5 до 39 |
3 3 |
4 4 |
4 5 |
5 6 |
5 7 |
6 8 |
|
Св. 39 до 59 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
Тавровое с односторонними угловыми швами |
Ручная дуговая |
До 37,5
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Автоматическая и механизированная |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
П р и м е ч а н и е. В конструкциях группы 4 минимальный катет односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм.
4.4. Компоновка сечения и расчет подкрановой части колонны
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) стержней сквозного сечения с соединительными планками или решетками выполняется как расчет стержня в целом, так и отдельных ветвей.
При
расчете стержня в целом относительно
свободной оси по формуле N/(φeARyγc)
≤ 1, когда планки и решетки расположены
в плоскостях, параллельно плоскости
действия момента, коэффициент φe
определяется по табл. 4.10 в зависимости
от условной приведенной гибкости
и
относительного эксцентриситета m,
определяемого по формуле
m = eAa/I,
где a – расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной плоскости
действия момента до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви;
I – момент инерции сечения сквозного стержня относительно свободной оси.
При значениях m > 20 расчет на устойчивость стержня в целом не требуется; в этом случае расчет выполняется как для изгибаемого элемента.
Таблица 4.10
Коэффициенты φe для проверки устойчивости внецентренно-сжатых
сквозных стержней в плоскости действия момента
|
Коэффициенты φe при относительном эксцентриситете m |
|||||||||||||||
0,1 |
0,56 |
1 |
1,5 |
2 |
2,5 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
10 |
12 |
14 |
17 |
|
0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 |
908 872 830 774 708 637 562 484 415 350 300 |
666 640 600 556 507 455 402 357 315 277 245 |
500 483 454 423 391 356 320 288 258 230 203 |
400 387 367 346 322 296 270 246 223 201 182 |
333 328 311 293 274 255 235 215 196 178 163 |
286 280 271 255 238 222 206 191 176 161 147 |
250 243 240 228 215 201 187 173 160 149 137 |
200 197 190 183 175 165 155 145 136 127 118 |
167 165 163 156 148 138 130 124 116 108 102 |
143 142 137 132 127 121 115 110 105 100 095 |
125 121 119 117 113 110 106 100 096 092 087 |
111 109 108 106 103 100 096 093 089 086 081 |
091 090 088 086 083 081 078 076 073 071 068 |
077 077 077 076 074 071 069 067 065 062 059 |
067 066 065 064 062 061 059 057 055 054 052 |
058 055 053 052 051 051 050 049 048 047 046 |
П р и м е ч а н и я: 1.Значения коэффициента φe в таблице увеличены в 1000 раз.
Несущая способность подкрановой части колонны определяется допускаемой продольной силой в ветвях, для которых расчетные длины принимаются равными:
в плоскости действия момента (относительно осей х1-х1 и х2-х2) –расстоянию между узлами решетки:
lв1х = lв1 и lв2х = lв2;
в плоскости, перпендикулярной действию момента (относительно оси у-у):
для подкрановой ветви – расстоянию от низа базы до низа подкрановой балки lв1у = l1 = 14,1 м;
для наружной ветви – от низа базы до тормозной конструкции в уровне верха подкрановой балки
lв2у = l1 + hб = 14,1 + 1,7 = 15,8 м.
При постановке распорок между наружными ветвями колонны в уровне низа подкрановых балок (при грузоподъемности кранов 80 т и более) расчетная длина наружной ветви принимается равной расстоянию от низа базы до распорки (низа подкрановой балки) l1:
lв2у = l1 = 14,1 м.
При наличии промежуточных распорок между колоннами расчетные длины их ветвей из плоскостей рамы соответственно уменьшаются.