Коэффициенты условий работы с

Элементы конструкций	Коэффициенты условий работы γс
1. Колонны одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами	1,05
2. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из двух уголков в сварных фермах покрытий и перекрытий при расчете на устойчивость указанных элементов с гибкостью  > 60	0,80
3. Элементы конструкций из стали с пределом текучести до 44 кН/см2, несущие статическую нагрузку, при расчетах на прочность по сечению, ослабленному отверстиями для болтов (кроме фрикционных соединений)	1,10
4. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой (для неравнополочных уголков – меньшей полкой)	0,75

П р и м е ч а н и я:

1. Коэффициент для элементов, приведенных в позиции 1, следует учитывать также при расчете их соединений.

2. В случаях, не оговоренных в нормах, в формулах следует принимать _с = 1.

Для внецентренно-сжатых колонн определяющим предельным состоянием является потеря устойчивости, зависящая в первую очередь от гибкости стержня. Проверку прочности необходимо делать только для колонн, имеющих ослабленные сечения, а также при значениях приведенного эксцентриситета m₁ > 20.

4.3. Компоновка сечения и расчет надкрановой части колонны

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементов при действии момента в одной из главных плоскостей выполняется как в этой плоскости (плоская форма потери устойчивости), так и из этой плоскости (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементов постоянного сечения в плоскости действия, совпадающей с плос-

костью симметрии, выполняется по формуле

Коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом φ_е определяется по табл. 4.3 в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета m_ef, определяемого по формуле

m_ef = m,

где  – коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл. 4.4 для двутавра в зависимости от отношения A_f /A_w, и m;

m = e/ρ – относительный эксцентриситет (здесь e = M/N – эксцентриситет приложения продольной силы N; ρ = W_c/A – радиус ядра сечения);

W_c – момент сопротивления сечения, вычисленный для наиболее сжатого волокна).

При значениях m_ef > 20 расчет выполняется как для изгибаемых элементов.

Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента M в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали. При этом для ступенчатой колонны значение M принимается равным наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения.

При обеспечении устойчивости внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементов целесообразно с точки зрения экономии металла развивать сечение в плоскости действия момента. При этом возрастает опасность потери устойчивости элемента в перпендикулярном направлении – относительно оси y-y. Относительно этой оси сжимающая сила N не имеет эксцентриситета, элемент в данном направлении работает как центрально сжатый. Однако изгибающий момент оказывает влияние на потерю устойчивости элемента, закручивая его.

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) стержней сплошного постоянного сечения, кроме коробчатого, из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости (I_x > I_y), совпадающей с плоскостью симметрии, а также швеллеров выполняется по формуле

где с – коэффициент, учитывающий влияние момента M_x при изгибно-крутильной форме потери устойчивости;

_y – коэффициент устойчивости при центральном сжатии, определяе-

мый (для двутаврового сечения тип кривой устойчивости «в» – табл. 4.5) в зависимости от условной гибкости _y по табл. 4.6.

Таблица 4.3