
- •Конспект лекций Jet Propulsion.
- •Содержание
- •Об изучении дисциплины.
- •Тема 1 Дальнемагистральный самолёт, основные данные и облик
- •1.0 Введение
- •1.1 Коммерческий облик (основные данные)
- •1.2 Дальнемагистральный самолет
- •1.3 Двигатель для дальнемагистрального самолёта
- •1.4 Используемые единицы
- •1.5 Стандартная атмосфера
- •1.6 Проблемы окружающей среды
- •Тема 2 Аэродинамика самолета
- •2.0 Введение
- •2.1 Параметры крыла
- •2.2 Подъемная сила, лобовое сопротивление, расход топлива и дальность полета
- •2.3 Уравнение дальности Брегэ
- •2.4 Выбор тяги двигателя
- •2.5 Масса двигателя и расход топлива
- •Тема 3 Создание тяги в реактивном двигателе
- •3.0 Введение
- •3.1 Изменение импульса
- •3.2 Тяговая эффективность
- •3.3 Полная эффективность
- •Тема 4 Цикл газовой турбины.
- •4.0 Введение
- •4.1 Принцип работы газовой турбины
- •4.2 Изоэнтропическая эффективность процессов и работа цикла
- •4.3 Гтд, Тепловая эффективность цикла
- •4.4 Свойства газа (рабочего тела)
- •4.5 Газовая турбина и реактивный двигатель
- •5.0 Введение
- •5.1 Турбореактивный и двухконтурный
- •5.2 Двигатели большой степени двухконтурности
- •5.4 (C). Двигатель General Electric «ge90», (диаметр вентилятора на входе 3.12м).
- •5.3 Температура на входе в турбину
- •Тема 6 Элементы механики течения сжимаемого газа
- •6.0 Введение
- •6.1 Несжимаемый и сжимаемый поток(течение)
- •6.2 Статическое и заторможенное состояния
- •6.3 Запертое сопло
- •6.4 Приведенный массовый поток
- •7.1 Определения и условные обозначения
- •7.2 Определение реактивной скорости и степени повышения давления в вентиляторе
- •7.3 Удельный расход топлива с учетом установки двигателя на самолет
- •Р исунок 7.4
- •7.4 Соотношение реактивных скоростей в контурах
- •8.0 Введение
- •8.1 Параметры и характеристики двигателя
- •8.2 Безразмерные переменные двигателя
- •8.3 Безразмерное представление тяги
- •8.4 Практические параметры для вычислений
- •9.0 Введение
- •9.1. Уравнение работы Эйлера
- •9.2 Коэффициент расхода и коэффициент работы
- •9.3 Осевая турбина
- •9.4 Осевой центральный компрессор
- •9.1(2) Лопатки осевых компрессоров и турбин
- •9.2(2) Осевая турбина
- •9.3(2) Осевой центральный компрессор
- •Тема 10 Камера сгорания
- •10.1 Выделение химической энергии
- •10.2 Относительный расход топлива и температура перед турбиной
- •10.3 Скорость горения и стабилизация пламени
- •10.4 Ограничения подачи топлива и эффективность горения
- •10.5 Охлаждение стенок кольцевых камер сгорания
- •10.6 Эмиссия: возникновение, управление и контроль
- •11.0 Введение
- •11.1 Свойства газов в газовой турбине
- •11.2 Реактивное сопло
- •11.3 Вентилятор
- •11.4 Центральный компрессор ( компрессор вд)
- •11.4.1 Определение эффективности, изоэнтропическая и политропическая эффективность
- •11.4.2 Нерасчетные режимы многоступенчатых компрессоров
- •11.5 Характеристики турбин
- •12.0 Введение
- •12.1 Допущения и упрощения
- •12.2 Одновальный турбореактивный двигатель
- •12.2.1 Отношение давлений в турбине. Баланс мощностей турбины и компрессора
- •12.2.2 Согласование работы турбины и реактивного сопла
- •12.2.3 Рабочая линия компрессора
- •12.3 Двухвальный турбореактивный двигатель
- •12.4 Двухвальный турбовентиляторный двигатель большой степени двухконтурности.
- •12.5 Трехвальный турбовентиляторный двигатель большой степени двухконтурности.
- •13.0 Введение
- •13.1 Типы боевых самолетов
- •13.2 Требования к боевому самолету
- •13.3 Параметры изучаемого проекта
- •14.0 Введение
- •14.1 Подъем и ускорение
- •14.2 Лобовое сопротивление и подъемная сила
- •14.3 Энергетическая и специфическая избыточная мощность
- •14.4 Эксплуатация на пониженных режимах
- •14.5 Управляемый вектор тяги
- •15.0 Введение
- •15.1 Удельная тяга
- •15.2 Особенности двигателей с высокой удельной тягой
- •15.2.1 Смешение потоков газогенератора и внешнего контура
- •15.2.2 Компрессор нд или вентилятор
- •15.2.3 Основной компрессор
- •15.2.4 Камера сгорания
- •15.2.5 Турбина
- •15.2.6 Форсажная камера
- •15.2.7 Реактивное сопло
- •15.2.8 Сверхзвуковое входное устройство
- •15.3 Термодинамический цикл двигателей боевых самолетов
- •15.4 Некоторые ограничения для двигателей боевых самолетов
- •15.5 Режимы работы двигателя
- •16.0 Введение
- •16.1 Стандарт технологии
- •16.2 Полный расчет двигателя
- •16.3 Выбор полной степени повышения давления
- •16.4 Выбор степени повышения давления вентилятора
- •16.5 Размер двигателя для максимального режима
- •16.6 Эффект дожигания (использования форсажа)
- •16.7 Эффект изменений в принятых параметрах
- •17.0 Введение
- •17.1 Значение нерасчетных режимов
- •17.2 Альтернативные проекты
- •17.3 Модель двухконтурного двухвального двигателя
- •17.3.1 Запертые турбины
- •17.3.2 Баланс мощности вала нд
- •17.3.3 Расход воздуха
- •17.3.4 Метод решения
- •17.4 Влияние изменения температуры перед турбиной
- •17.5 Размерный анализ и расчет характеристик
- •17.6 Проекты 1 и 2 двигателя на максимальном и боевом режимах
- •17.7 Работа двигателя при пониженной тяге
- •18.0 Введение
- •18.1 Компрессоры
- •18.2 Турбины
- •19.0 Введение
- •19.1 Смешение потоков в двигателе высокой степени двухконтурности
- •19.2 Эффекты изменения параметров на стадии проектирования
- •19.3. Эффекты изменения параметров выполненного двигателя
- •19.4 Высокоскоростной гражданский транспорт
- •19.5 Проект самолета большой дальности
4.3 Гтд, Тепловая эффективность цикла
Эффективность газовой турбины с циклом, представленным на графике 4.2, в координатах T - s и P - v, может быть записана через отношение удельной мощности к величине теплоты переданной для повышения температуры воздуха в процессе горения топлива:
|
(4.9) |
Отношение температур в компрессоре, выраженное из уравнения 4.9 примет вид:
Тепловая эффективность газовой турбины открытого цикла это отношение удельной мощности к энергии от сжигания топлива:
|
(4.10) |
Подставляя в уравнение 4.2 ,получаем:
Используя приближённые значения, принимаем тепловую эффективность газовой турбины открытого цикла и эффективность цикла турбины замкнутого цикла одинаковыми и равными
.
Тепловая эффективность, представленная
в разделе 3.3, относилась к реактивному
двигателю, и вся мощность была предназначена
для увеличения кинетической энергии
потока через двигатель, предполагая,
что в реактивном сопле не было потерь.
При вычислении тяги и тяговой эффективности принималось, что массовый расход топлива незначителен по сравнению с массовым расходом воздуха. Предположим, что температура на входе в турбину Т4 = 1700К, а отношение давлений в компрессоре составляет 45 с эффективностью 90% и температурой на входе Т2 = 288 K. Следовательно, температура на выходе из компрессора составит 912.5К, а в камере сгорания температура повысится на 787.5K, вызвав повышение энтальпии на 786 кДж / кг. Для топлива с низшей теплотворной способностью LCV = 43 МДж / кг, расход топлива на единицу массы воздуха составит 0.018. Это называется относительным расходом топлива через двигатель; для степени двухконтурности равной 6, например, отношение топлива к воздуху составит 3 тысячных для всего двигателя.
Упражнение 4.3
a) Для упражнений 4.1 и 4.2, приняв условия стандартного дня, вычислите термический кпд и свободную удельную работу. Для компрессора и турбины примите изоэнтропический кпд 90 %.
(Ответ: ηth = 0.492, Wnet = 387 кДж/кг)
Вычисление повторите для следующего:
б) T2 = 308 K, Т4 = 1700К (что бывает в жаркий день), степень повышения
давления = 45,
( Ответ: ηth = 0.475, Wnet = 342 кДж/кг)
в) Т2 = 259.5K, Т4 = 1575К (в конце набора высоты 31000футов, М = 0.85), степень повышения давления = 45,
( Ответ: ηth = 0.498, Wnet = 374 кДж/кг)
г) Т2 = 259.5K, Т4 = 1450К (начало крейсерского полета),
степень повышения давления = 40,
( Ответ: ηth = 0.478, Wnet =313 кДж/кг)
д) Т2 = 259.5K, Т4 = 1450К (начало крейсерского полета),
степень повышения давления = 35,
( Ответ: ηth = 0.475, Wnet = 326 кДж/кг)
е) Т2 = 259.5K, Т4 = 1450К (начало крейсерского полета),
степень повышения давления =40, когда для компрессора и турбины кпд=0.85.
(Ответ: ηth = 0.375, Wnet = 234 кДж/кг)
На рисунке 4.3(b),
показана эффективность цикла для газовой
турбины в функции отношения давлений
с кривыми, обозначающими различные
величины отношения температур T4/T2.
Здесь также принято
.
Выделим влияние отношений температур
и отношений давлений на эффективность
цикла. (Для идеальной газовой турбины,
у которой
,
эффективность не зависит от отношения
температур T4/T2.)
Эффективность цикла зависит от отношения
давлений, и для отношения температур
T4/T2
существует отношение давлений, при
котором величина
достигает своего максимального, пикового
значения. Отношение давлений, при которых
достигается пиковая величина эффективности,
зависит от изоэнтропической эффективности
(т.е. ЭФФЕКТИВНОСТЬ) компрессора и
турбины. При более высокой величине
отношения температур T4/T2
изменение
с небольшой степенью повышения давления
(то есть кривые довольно плоские и
пологие) приводит к значительному
разбросу в любую сторону от максимального
значения. Отношение давлений для
максимума по эффективности повышается
по мере повышения средней температуры,
но при этом должна создаваться
дополнительная мощность турбины для
привода компрессора, а необратимость
этих процессов отнимает мощность. Как
будет выяснено в теме 5, отношение
величины Т4/Т2,
соответствующая крейсерскому режиму,
составляет 5.5.
Сравнивая рисунки 4.3(a) и 4.3(b) можно заметить, что пиковая эффективность приходится на более высокое отношение давлений, чем для максимальной энергетической производительности на единицу массы расхода воздуха: для отношения температур T4/T2 = 5.5, например, отношения давлений для максимальной мощности и максимальной эффективности составляют 12 и 32 соответственно. Таким образом, для двигателей, целью которых является создание максимальной тяги (обычное явление для военных двигателей) отношение давлений, для температур Т4/Т2 = 5.5, составляет 12, в то время, как для двигателей, целью которых является создание большей эффективности (это чаще встречается у двигателей для гражданских самолётов) отношение колеблется в пределах 40.
Температура T2 на входе в компрессор характеризуется высотой и скоростью полёта и при условии, что полёт проходит на высоте 31 000 футов и числе Маха М = 0.85, эта температура примет значение T2 = 259.5 K. Как будет выяснено позже, в разделе 5.2, температура на входе в турбину определена исходя из металлургических соображений (т.е. определена свойствами металла, способными удовлетворять заданному уровню температурных напряжений и сохранять свойства работоспособности). При отношении температур T4/T2 = 5.5 пиковая эффективность цикла составляет 0.474 и возникает при отношении давлений равном 40; при увеличении отношения давления становится тяжелее проектировать работоспособный компрессор, и изоэнтропическая эффективность стремится понизиться, поэтому имеются предпосылки снижать отношение давлений значительно ниже положения пика коэффициента полезного действия. Кроме того, совершая круиз при, отношении давлений равном, скажем 40, рекомендовано на режиме подъёма ограничиться в приемлемом диапазоне отношения давлений приблизительно до 45.
Существует ещё одна проблема со степенью повышения давлений, которая будет рассмотрена более подробно в теме 6. При выполнении круиза с числом Маха M = 0.85 давление на входе в компрессор повышено в 1.60 раза, по сравнению с давлением окружающей атмосферы в соответствии со скоростным напором при полёте. На выходе из двигателя (т.е. на выходе из реактивного сопла) давление принято атмосферным. Эффект от входной скорости поэтому повышает отношение давлений всего двигателя в 1.60 раза, повышение отношения давлений от 40 до 64 не влияет в значительной степени на эффективность цикла.
На рисунке 4.3(c), также показана работу цикла в функции отношения давлений, но для этого случая установлено температурное отношение Т4/Т2 = 5.5 и другие величины эффективности турбины и компрессора. Можно заметить, что эффективность цикла чувствительна к эффективности составляющих: при отношении давлений равном 40, снижение эффективности компрессора и турбины от 90 % до 85 % понизило бы эффективность цикла от 47 % до 37 %, что соответствует 21 % уменьшения мощности на ту же самую величину поступающей с топливом энергии.
Принятие равными величин эффективности компрессора и турбины - вынужденное упрощение, и для рассматриваемых отношений давления это становится существенным. По мере увеличения отношения давлений эффективность турбины стремится повыситься, тогда как эффективность компрессора - понизиться на ту же величину. Пунктирная линия на рисунке 4.3(c) отображает данное явление с изменением составляющих изоэнтропической эффективности в противоположных направлениях для турбины и компрессора. Хотя происходят существенные изменения в работе цикла, величины изоэнтропической эффективности не изменяются.