
- •2. Требования, предъявляемые к деталям машин при их проектировании и конструировании.
- •Прочности. Классификация нагрузок и напряжений.
- •Классификация механических передач вращательного движения
- •Критерии работоспособности и расчета
- •Расчет зубчатых передач на контактную прочность.
- •7. Расчет зубчатых передач на изгибную прочность.
- •8. Материалы, применяемые при изготовлении зубчатых передач. Расчет допустимых напряжений.
- •9. Особенности расчета косозубых и шевронных цилиндрических передач
- •10. Конические зубчатые передачи
- •Критерии работоспособности и расчет червячной передачи.
- •Тепловой расчет червячного редуктора.
- •Кинематика и геометрия ременной передачи.
- •15. Напряжение и усталость ремней. Критерий долговечности
- •Клиноременная передача. Характеристика клиновых ремней. Поликлиновые и зубчатые ремни. Характеристика. Параметры.
- •17. Цепные передачи. Характеристика. Типы приводных цепей. Условное обозначение.
- •§ 13.2. Основные характеристики
- •18.Критерии работоспособности цепных передач
- •Расчет прямых валов и расчет на прочность.
- •Подшипники качения, классификация, система условных обозначений по гост.
- •21. Подбор и проверочный расчет подшипников качения по статической и динамической грузоподъемности.
- •22. Конструкция и расчет подшипников скольжения, работающих в условиях граничного и полужидкостного режимов трения.
- •Глухие муфты. Достоинства и недостатки. Выбор и проверочный расчет.
- •Подбор и проверочный расчет поперечно-свертной (дисковой), упругой и втулочно-пальцевой муфт.
- •Шпоночные соединения. Разновидности. Подбор и проверочный расчет.
- •Шлицевые соединения. Способы центрирования. Подбор и проверочный расчет.
- •Критерии работоспособности и расчет резьбового соединения.
- •Расчет болтов, нагруженных поперечной силой (болт поставлен с зазором и без зазоров.)
- •29. Сварные соединения. Расчет стыковых сварных швов.
- •30. Угловые сварные швы. Расчет лобовых и фланговых сварных швов, нагруженных силой и моментом.
Подбор и проверочный расчет поперечно-свертной (дисковой), упругой и втулочно-пальцевой муфт.
Благодаря легкости изготовления и замены резиновых элементов эта муфта получила распространение особенно в приводах от электродвигателей с малыми и и средними крутящими моментами. Муфты нормализованы для диаметров валов до 150мм и соответственно крутящих моментов до 15000 Н/м. Упругими элементами здесь служат гофрированные резиновые втулки (1вариант) или кольца трапецеидального сечения (2авриант). Из-за сравнительно небольшой толщины втулок муфты обладают малой податливостью и применяются в основном для компенсации несоосности валов в небольших пределах. Для проверки прочности рассчитывают пальцы на изгиб, а резину по напряжениям смятие на поверхности соприкосновения втулок с пальцами. При этом пологают что все пальцы нагружены одинаково а напряжения смятия распределены равномерно по длине втулки.
Для проверки прочности рекомендуют рассчитывать пальцы на изгиб, а резину — по напряжениям смятия на поверхности соприкосновения втулок с пальцами. При этом полагают, что все пальцы нагружены одинаково, а напряжения смятия распределены равномерно по длине втулки
σсм = 2TK/(dllzD1)≤[σсм], (16.34)
где z — число пальцев.
[σсм] рекомендуют принимать равным 18--20 кгс/см2 (1,8-2 МПа).
Муфты дисковые Здесь полумуфта1 укреплена на валу неподвижно, а полумуфта 2 подвижна в осевом направлении. Для соединения валов к подвижной полумуфте прикладывают силу Q. Величину момента трения Тт определяют по формуле
KT = TT = QfRcp,
где Rcp= (D1 + D2)/4 — средний радиус рабочих поверхностей дисков, который приближенно принимают за приведенный радиус сил трения на этих поверхностях. Такое приближение практически допустимо, так как ширина дисков, равная (D1 — D2)/2, как правило, меньше Rcp.
Чтобы ограничить условия неравномерного износа, обычно принимают D1/D2 = 2/1,5, Для уменьшения силы Q и габаритов муфты применяют конструкции не с одной ,а со многими парами поверхностей трения — многодисковые муфты .В этих муфтах имеются две группы дисков: наружные и внутренние. Наружные диски соединены с полумуфтой 1, а внутренние — с полумуфтой 7 с помощью подвижного шлицевого соединения. Правый крайний внутренний диск опирается на регулировочные гайки на левый крайний диск действуют силы нажатия от механизма управления. При этом сила нажатия передается на все поверхности трения, а формула принимает вид
KT = QfRсрz,
где z — число пар трущихся поверхностей; z =п — 1; п — число дисков.
Таким образом, применение многодисковых муфт позволяет увеличить передаваемый крутящий момент в z раз по сравнению с двухдисковой муфтой, сохраняя при этом величину силы нажатия Q и диаметры дисков. Из формул нетрудно установить, что Тт можно увеличить, кроме того, путем увеличения Q, f и диаметров дисков(среднего радиуса трения). Увеличение диаметров приводит к повышению габаритов муфты, а поэтому на практике используется в последнюю очередь. Увеличение Q ограничено величиной допускаемого среднего удельного давления [р] на трущихся поверхностях
[p]=Q/(D12-D22)π/4≤[p].
Коэффициент трения f можно увеличить, снабжая диски накладками из специальных материалов. При этом следует учитывать, что применение накладок увеличивает осевой габарит муфты при одном и том же числе дисков, а величина [р], как правило, уменьшается. Механизмы управления фрикционными муфтами, применяемые на практике, весьма разнообразны не только по конструкции, но и по принципу действия. В зависимости от последнего различают муфты с электромагнитным, гидравлическим, пневматическим и механическим управлением. В
Максимальное значение осевой силы Q1 которую необходимо приложить к кольцу отводки, при включении муфты определяют по формуле
Q1 = Q l1/l2 tg(α + ρ),
где α — угол конуса кольца; ρ — угол трения.
При выборе формы (а также при расчете) нажимного рычага следует учитывать его упругие деформации. Желательно, чтобы рычаг обладал пружинящей способностью. В этом случае износ дисков не будет приводить к резкому снижению силы нажатия Q. Срок очередной регулировки муфт увеличится. Регулировку выполняют с помощью гаек