Значения Flimb в формуле (3.4) определяют по следующей зависимости:

_Flimb = _FlimbY_TY_ZY_gY_dY_A, (3.5)

где _Flimb – предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базо- вому числу циклов перемены напряжений, МПа;

Y_T – коэффициент, учитывающий технологию изготовления;

Y_Z – коэффициент, учитывающий способ получения заготовки зубчатого колеса;

Y_g – коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба;

Y_d – коэффициент, учитывающий влияние деформационного упрочнения и электрохимической обработки переходной поверхности;

Y_A – коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки.

3.3.1. Пределы выносливости _Flimb для шестерни и колеса определяют по табл. 3.4 (приводится в сокращенном виде по сравнению с таблицами ГОСТ 21354-87).

3.3.2. Коэффициент Y_T при соблюдении технологии изготовления, предусмотренной ГОСТ 21354-87, принимают равным 1. При отступлениях от режимов Y_T  1 (см. табл. 3.4. прим.1).

3.3.3. Коэффициент Y_Z, учитывающий способ получения заготовок, принимается: для поковок и штамповок Y_Z = 1; для проката Y_Z = 0,9; для литых заготовок Y_Z = 0,8. Сведения о сталях для отливок 15Л …55Л, 45ГЛ и др. см. в литературе [10, с.560-609]. При выборе заготовки можно учитывать ориентировочные рекомендации табл. 3.3 или условия производства.

Таблица 3.3

Тип производства		Диаметр заготовки, мм
		менее 400-500	более 400-500
Единичное и мелкосерийное		Ковка (прокат)	Сварка
Крупносерийное и массовое		Штамповка	Литье

Примечание. В целях экономии дорогостоящих материалов крупные колеса могут выполняться составными [3, с. 66].

3.3.4. Коэффициент Y_g для зубчатых колес с нешлифованной переходной поверхностью зубьев принимают равным 1, в иных случаях по табл. 3.4 (с учетом прим. 2).

3.3.5. Коэффициент Y_d для зубчатых колес без деформационного упрочнения или электрохимической обработки переходной поверхности принимают равным 1, а при наличии упрочняющей обработки – по табл. 3.4 (с учетом прим. 3).

3.3.6. Коэффициент Y_A при одностороннем приложении нагрузки (нереверсивные передачи) принимают равным 1, а при двухстороннем приложении нагрузки (реверсивные передачи) определяют по формуле, приведенной в стандарте:

,

где _А – коэффициент, учитывающий влияние амплитуд напряжений противоположного знака [14, с. 35];

T_F, – исходные расчетные нагрузки, действующие на противоположные стороны зубьев при прямом и обратном вращении;

Y_N, – коэффициенты долговечности для противоположных сторон зуба (определяют по п. 3.3.7).

У реверсивных передач при  0,6· T_F можно принимать Y_A = 1. Если исходные расчетные нагрузки, действующие на противоположные стороны зубьев, близки –  (0,6 – 1,0)· T_F, а время работы каждой стороны зуба примерно одинаково и Y_N  , то приближенно можно принять:

Y_A  0,65 – 0,8 (при _А = 0,35) для зубчатых колес из отожженной, нормализованной и улучшенной стали;

Y_A  0,75 – 0,85 (при _А = 0,25) для зубчатых колес с Н > НRC_э, кроме азотированных;

Y_A  0,90 – 0,94 (при _А = 0,1) для азотированных зубчатых колес.

Меньшие значения Y_A принимают для T_F  , большие – для T_F  0,6 . Для промежуточных значений используют линейное интерполирование.

3.3.7. Коэффициент долговечности Y_N находят по формуле

, (3.6)

где N_Flim – базовое число циклов напряжений; N_Flim = 4·10⁶;

N_FE – эквивалентное число циклов напряжений при расчете изгибной выносливости;

q_F – показатель степени кривой усталости.

При вычислениях используют расчетные значения Y_N, за исключением случаев, когда Y_N выходит за установленные предельные значения:

1 ≤ Y_N ≤ 2,5 при q_F = 9,

1 ≤ Y_N ≤ 4,0 при q_F = 6.

При этом Y_N принимают равным соответствующему предельному значению.

Для зубчатых колес азотированных, а также цементированных и нитроцементированных с нешлифованной переходной поверхностью (рис. 2.1, г, е) q_F = 9.

Во всех остальных случаях, кроме перечисленных, q_F = 6.

1 об/мин = мин^-1 = 60 с^-1.

1 Асинхронные электродвигатели переменного тока отличаются простотой конструкции и надежностью. Частота вращения ротора у этих электродвигателей (в отличие от синхронных электродвигателей) не совпадает с частотой вращения магнитного поля статора. Так, например, у электродвигателя АИР 100S4У3 синхронная частота вращения составляет 1500 мин^-1, а фактическая (асинхронная) частота вращения ротора, используемая при кинематических расчетах, равна 1410 мин^-1.

1 Редукторы имеют ряд недостатков, ограничивающих их широкое применение.

1 У передач технологического оборудования, передач, встраиваемых в машины, и нестандартных редукторов допускается в технически обоснованных случаях принимать для некоторых параметров (u, _ba, а_w, d_e, q и др.) значения, не соответствующие стандартизованным или нормализованным.

1 Подробнее об этом параметре и ориентировочных значениях см. в табл. 4.1.

2 Нормализация – нагрев стали на 30-50С выше критической точки А_с3 с последующей выдержкой и охлаждением на воздухе [8, с. 50-53]. Операция рассматривается как один из менее затратных видов отжига. Придает сталям удовлетворительные механические свойства. Для ответственных деталей следует применять улучшение – закалку с высоким отпуском (450-700С). Операция существенно улучшает качество поверхности при резании.

1 В таблицах, расчетных формулах и тексте приводится и используется твердость НВ·10^-1, МПа.

1 Меньшее из пары зубчатых колес называют шестерней, большее – колесом. При равенстве чисел зубьев шестерней называют ведущее зубчатое колесо, а колесом – ведомое. Под обобщающим термином «зубчатое колесо» понимают любое зубчатое колесо передачи. В условных обозначениях, относящихся к шестерне и колесу, параметры помечаются соответственно индексами «1» и «2». При их отсутствии параметр относится к любому из зубчатых колес.

1 В литературе вместо физического предела текучести _Т может указываться условный предел _0,2

1 Объемная закалка имеет ограниченное применение для деталей сложной формы, крупногабаритных и некоторых других в первую очередь из-за частых неисправимых дефектов при термообработке, значительных затрат энергии и времени на механическую обработку.

2 Сведения о сталях для отливок, например, для крупных литых колес, можно найти в [10, с. 560-609].

26