Черт. 3.4. Двутавровое сечение со сжатой зоной, заходящей в наименее растянутый свес полки

1-1 - плоскость действия изгибающего момента

Таблица 3.2

	Значение el при растянутой арматуре классов
	А600	А800	А1000	Вр1200	Bp1300	Вр1400	Bp1500	К1400	К1500
1,2	1,03	1,14	1,24	1,40	1,48	1,60	1,72	1,81	1,98
1,1	0,94	1,00	1,05	1,12	1,15	1,20	1,24	1,27	1,33
1,0	0,86	0,89	0,91	0,93	0,94	0,96	0,97	0,98	1,00
0,9	0,80	0,80	0,80	0,80	0,80	0,80	0,80	0,80	0,80
0,8	0,74	0,73	0,72	0,70	0,69	0,69	0,68	0,67	0,67
0,7	0,70	0,67	0,65	0,62	0,61	0,60	0,59	0,58	0,57
0,6	0,65	0,62	0,59	0,56	0,55	0,53	0,52	0,51	0,50
0,5	0,62	0,57	0,54	0,51	0,50	0,48	0,47	0,46	0,45
Примечание. Предварительное напряжение sp принимается с учетом всех потерь и коэффициента sp = 0,9

Если арматура распределена по сечению, что не позволяет до расчета определить площадь и центры тяжести сечений растянутой и сжатой арматуры, расчет также производится на основе нелинейной деформационной модели согласно пп. 3.26-3.29.

Примеры расчета

Пример 9. Дано: железобетонный прогон кровли с уклоном 1:4; размеры сечения по черт. 3.5; класс бетона В25 (R_b = 14,5 МПа); растянутая напрягаемая арматура класса А600 (R_s = 520 МПа) площадью сечения A_sp = 314,2 мм² (120); сжатая ненапрягаемая арматура класса А400 (R_sc = 355 МПа) площадью сечения = 226 мм² (212); предварительное напряжение арматуры при _sр = 0,9 с учетом всех потерь _sp = 300 МПа.

Требуется определить предельный изгибающий момент в вертикальной плоскости.

Расчет ведем без учета стержня, расположенного в наименее сжатом свесе полки. Из черт. 3.5 имеем:

h₀ = h - a = 300 - 30 = 270 мм; мм; b_ov = = 55 мм; = 60 мм.

Определяем площадь сжатой зоны бетона по формуле (3.28), учитывая один сжатый стержень 12, т.е. = 113 мм², и принимая _s3 = 1,0:

мм².