
- •Курсовой проект
- •Содержание
- •Задание на проектирование
- •Компоновка перечной рамы
- •1.1 Определение вертикальных размеров
- •1.2 Горизонтальные размеры
- •1.3 Связевое решение
- •2 Сбор нагрузок
- •2.1 Постоянная нагрузка на ригель
- •2.1.1 Расчет настила
- •2.1.2 Расчет прогонов
- •2.2 Снеговая нагрузка
- •2.3 Ветровая нагрузка
- •2.4 Нагрузка от мостовых кранов
- •2.4.1 Нагрузки от вертикального давления кранов
- •3 Статический расчет поперечной рамы
- •4 Конструктивный расчет колонны
- •4.1 Исходные данные
- •4.2 Определение расчётных длин колонн.
- •4.3 Подбор сечения верхней части колонны.
- •4.4 Подбор сечения нижней части колонны
- •4.5 Расчёт и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны
- •4.6 Расчёт и конструирование базы колонны
- •4.7 Расчет анкерных болтов
4.5 Расчёт и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны
Расчетные комбинации усилий в сечении над уступом:
1) Mmax= -135 кНм; Ncor= -213.7кН;
2) ) Nmax= -462.2 кН; ) Mcor= 95.81 кНм;
Давление кранов
= 1216.5 кН.
П
рочность
стыкового шва (Ш1)
проверяем в крайних точках сечения
надкрановой части. Площадь шва равна
площади сечения колонны. Принимаем
полуавтоматическую сварку сварочной
проволокой СВ-08Г2С ГОСТ 2246*-70 в углекислом
газе по ГОСТ 8050-85. Расчетное сопротивление
сварного соединения
γс=24∙1,05=25,2
Рисунок 16 – Узел сопряжения верха и низа колонны
Первая комбинация
и
:
- наружная полка
- внутренняя полка:
Вторая комбинация и :
-внутренняя полка:
-наружная полка:
Здесь
—расчётное сопротивление стыкового
шва по пределу текучести.
Прочность шва обеспечена с большим запасом.
Толщину стенки траверсы определяем из условия её смятия
Расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности
-нормативное
временное сопротивление для листовой
стали
-коэффициент
надежности по материалу
0.77
см;
40+2∙2
=44 см;
принимаем
=1.5
см;
36,1
кН/см2.
Усилие во внутренней
полке верхней части колонны (вторая
комбинация):
422.7 кН.
Применяем полуавтоматическую сварку в нижнем положении в среде углекислого газа сварочной проволокой СВ08А;
=18
кН/см2;
= 0,9;
= 1,05 (табл.
39 1]) (
=
5 мм);
0,45∙37
= 16,65 кН/см2;
16,65<18<19.425 Расчет
ведется по металлу шва
МПа
85∙0,9∙0,5
= 38,25 см
В стенке подкрановой ветви делаем прорезь, в которую заводим стенку траверсы.
Для расчёта шва крепления траверсы к подкрановой ветви (Ш3) составляем комбинацию усилий, дающую наибольшую опорную реакцию траверсы.
= 1096.2 кН; = 5.1кНм:
1364
кН
Коэффициент ψ = 0,9 учитывает, что усилия и приняты для второго основного сочетания нагрузок. Требуемая длина шва (kf = 5 мм):
Из условия прочности
стенки подкрановой ветви в месте
крепления траверсы определим высоту
траверсы
по формуле
50.8 см
=9.5
мм - толщина стенки двутавра 40Ш1;
расчётное
сопротивление срезу фасонного проката
из стали С245.
Принимаем
51
см.
Проверим прочность траверсы как балки, нагруженной усилиями N, M и Dmax. Нижний пояс траверсы принимаем из листа 360×15 мм, верхние горизонтальные рёбра – из двух листов 150×15 мм.
Геометрические характеристики траверсы приняты из конструктора сечений.
Положение центра тяжести сечения траверсы:
;
см4
;
см3
Максимальный
изгибающий момент в траверсе при 2–ой
комбинации усилий:
Максимальная поперечная сила в траверсе с учётом усилия от кранов возникает при комбинации усилий 1,2,7:
Коэффициент
=1,2
учитывает неравномерную передачу усилия
:
< 1
4.6 Расчёт и конструирование базы колонны
Проектируем базу раздельного типа
Расчётные комбинации усилий в нижнем сечении колонны:
= -1559,3 кН (для расчёта базы шатровой ветви);
= -833,9 кН (для расчёта базы подкрановой ветви).
База наружной ветви:
требуемая площадь
плиты
2137 см2,
где
-расчетное
сопротивление бетона осевому сжатию
По конструктивным
соображениям свес плиты
должен быть не менее 4 см. Тогда
= 38,4+2∙5,8 = 50 см
42,7см;
принимаем
=43см;
50∙43=2150см2>
.
Среднее напряжение в бетоне под плитой
0,73кН/см2.
Из условия
симметричного расположения траверс
относительно центра тяжести ветви
расстояние между траверсами в свету
равно
2(18+1,64,48)=
30,24 см;
при толщине траверсы
12 мм
=
= 5,18 см
Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты.
Участок1
(консольный свес
=5,18см≈5,2
см):
9,9кНсм;
Участок 2
(консольный свес
=
5,8см):
12,02 кНсм;
Участок 3
(плита, опертая на четыре стороны:
2;
=0,125:
29,57
кНсм;
Участок4
(плита, опертая на четыре стороны
;
=0,125):
10,25
кНсм.
Принимаем для
расчёта
=29,57 кНсм.
Требуемая толщина
плиты
2,78 см,
где =230 МПа = 23 кН/см2 для стали С245 толщиной от 20 до 30мм.
Принимаем
= 28 мм (с
учетом припусков на фрезеровку).
Высоту траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилие в ветви передаём на траверсы через четыре угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки СВ08А, d = 1,4-2 мм; = 5 мм.
Требуемая длина шва определяется по формуле:
Принимаем = 7 мм
Принимаем по конструктивным требованиям = 40 см.
Крепление траверс к плите принимаем угловыми швами ручной сваркой электродами Э46 по ГОСТ 9467-75 для которых
=20 кН/см2; = 0,7; = 1,0 (табл. 39 1])
0,45∙37 = 16,65 кН/см2;
γс 1,1∙16,65<20<16,65∙1,0/0,7=237,86 Расчет ведется по металлу шва
(1 см учитывает
возможный неповар по длин каждого из
швов)
принимаем kf=9
мм
Проверяем прочность траверсы, работающей на изгиб
База подкрановой ветви наименее нагруженная. В связи с этим размеры ее элементов назначаются конструктивно, сообразуясь с соответствующими элементами базы шатровой ветви.
Размеры траверс: ttr=12 мм, htr=400 мм
Т
олщина
плиты tpl=28
мм
50∙43=2150см2
Рисунок 17 – База колонны